土木工程毕业设计实验楼计算书

第部分 文献综述
设计江宁高级中学综合实验楼建筑结构设计江宁高级中学位南京市江宁区学校综合实验楼建筑面积4000~5000㎡层数5~6层总高度应控制24m根求框架结构综合楼设物理实验室化学试验室生物试验室实验准备室（实验室应布置）电教室科技活动室计算机房语言实验室等面设计谈谈观点引资料文献错误处请家批评指正
11混凝土结构设计
目前钢筋混凝土结构国应结构钢筋混凝土结构耐久性研究探讨非常必
混凝土结构设计方面应量选强度等级较高混凝土截面含钢量相情况量减钢筋直径增加钢筋数量增加结构抗裂度重部位结构应足够刚度保证正常极限状态产生裂缝量减裂缝宽度承受拉力结构严格抗裂性求结构承受次重复荷载结构采碎石混凝土增加骨料水泥胶砂结合面增加部密实度减孔隙率
裂缝成基均匀沉降引起裂缝温度变形引起裂缝干缩裂缝裂缝预防控制措施：
（1）严格砌体结构设计规范规定适位置设置沉降缝量减基均匀沉降差建筑物基较差均匀时应根具体情况采取措施宜建筑物设置刚度基
（2）墙体中设置伸缩缝
（3）墙体高度厚度突然变化处易设置竖控制缝采取防裂缝措施
（4）加强设置钢筋水泥圈梁提高墙体整体性
（5）严格规范求设置构造柱
（6）提高屋面板整体性：
（7）屋面挑檐外露结构应适增加挑檐配筋增设变形缝浇带减少收缩
（8）重视屋面保温隔热层屋面保温（隔热）层屋面刚性面层应设置分隔缝
砌体结构出现裂缝种较普遍现象现象提醒应设计施工组织阶段提早采取措施加预防
12抗震概念设计
震害调查历次震表明底层框架砌体结构房屋破坏相严重底层框架砌体结构房屋底层框架柱破坏面层坍塌房屋全部破坏造成底层框架砌体结构房屋破坏原刚柔破坏程度表现底层重层轻底层构件梁柱墙次加重
121破坏类型
（1）结构承载力足变形造成破坏
（2）结构丧失整体稳定造成破坏
（3）基失稳引起破坏
122概念设计考虑素
（1）场条件场土稳定性
（2）房屋面立面布置外形尺寸
（3）抗震结构体系选取抗侧力构件布置结构刚度质量分布
（4）非结构构件体结构关系二者间锚固拉结
（5）材料质量施工质量等
123规范中关抗震结构体系求
（1）应具明确结构计算简图合理震力传递途径
（2）应具备必强度良变形力耗力
（3）宜具合理刚度强度分布避免局部削弱突变形成薄弱部位产生应力集中塑性变形集中出现薄弱部位应预先采取措施提高抗震力
124应遵守结构布置求
（1）部剪力墙底部框架剪力墙应齐基齐
（2）房屋底部应横两方设置定数量剪力墙应均匀称布置基均匀称布置
（3）底层框架剪力墙房屋横两方第二层底层侧刚度应接第三层底部第二层侧刚度值67度时应258度时应20均应10
（4）底部两层框架剪力墙房屋横两方底层底部第二层侧刚度应接第三层底部第二层侧刚度值67度时应208度时应15均应10
13施工组织
施工组织设计作拟建工程施工全程实行科学理重手段通施工组织设计编制全面考虑拟建工程种施工条件扬长避短拟定合理施工方案确定施工序施工方法劳动组织技术济组织措施合理统筹安排拟定施工进度计划保证拟建工程期投产交付拟建工程设计方案济合理性技术科学性实施工程性进行证提供建设单位编制基建设计划施工企业编制施工计划提供施工企业提前掌握力材料机具先序全面安排资源供应消耗合理确定时设施数量规模途时设施材料机具施工场布置方案 
施工进度计划编制合理运力物力财力期完成工程建设务取施工佳技术济效果重意义编制施工进度计划原：①满足国家级计划施工进度求②根选定施工方法合理安排施工程序施工强度选定额类资料符合实际③施工部署施工开展等工期安排考虑发生利情况预先作准备④确保重点项目施工进度情况作力物力财力综合衡力求均衡施工  
施工现场面布置施工总面图求设置道路组织排水搭建时设施堆放材料设置机械设备施工现场功分区分作业区辅助作业区材料堆放区办公生活区满足施工现场实际求达科学合理布置求必须深入施工现场进行踏勘掌握第1手材料疑难问题通招标方答疑时解决掌握现场具体情况绘制施工现场面图   
目前施工组织设计相关制度制订够完善应施工组织软件国外发达国家相差距1区施工组织设计编制形虚设理松弛施工组织设计改革开放然取长足发展应清醒存弊端施工组织设计科学更科学需努力
土木工程说种文明着社会产生产生土木工程已定发展土木工程缺少存形式未生活中更会力发展满足更需求
14土木工程持续发展
1现代土木工程特点
　适应类工程建设高速发展求需建造规模跨度高耸轻型型精密设备现代化建筑物求高质量快速施工求高济效益土木工程提出新课题推动土木工程门学科前进发展趋具体表现述方面
　　11建筑材料方面高强轻质新材料断出现钢轻铝合金镁合金玻璃纤维增强塑料(玻璃钢)已开始应材料弹性模量偏低价格高应范围受限制尚作新探索外提高钢材混凝土强度耐久性已取显著成果继续进展
　　12工程质基方面建设区工程质基构造天然状态应力情况力学性仅直接决定基础设计施工常常关系工程设施选址结构体系建筑材料选择工程影响更工程质基勘察技术目前然现场钻探取样室分析试验定局限性适应现代化型建筑需急利现代科学技术创造新勘察方法
　　13工程规划方面总体规划常工程验提出干方案中选优土木工程设施规模日益扩现已必运系统工程理方法提高规划水特土木工程例高水坝会引起然环境改变影响生态衡农业生产等类工程社会效果利弊规划中趋利避害作全面考虑
　　14工程设计方面努力设计符合实际情况达适济安全美观目已开始采概率统计分析确定荷载值材料强度值研究然界风力震波海浪等作时间空间分布统计规律积极发展反映材料非弹性结构变形结构动态结构岩土作分析进步研究完善结构度极限状态设计法结构优化设计等理时发展运电子计算机高效计算设计方法等
　　15工程施工方面着土木工程规模扩产生施工工具设备机械品种动化型化发展施工日益走机械化动化时组织理开始应系统工程理方法日益走科学化工程设施建设继续趋结构构件标准化生产工业化样仅降低造价缩短工期提高劳动生产率解决特殊条件施工作业问题建造难施工工程
2未土木工程发展
　　21指导理继续发展预见土木工程工程技术理核心部分然力学新分析方法新数值处理方法土木工程中力学突破方复杂结构流体介质等情况受力分析似现方法然具局限性更加专门化数学应该发展处理土木工程技术中复杂数值问题更先进电子计算机应复杂情况模拟更握更接现实力学会突破宏观框架微观发展控制虚拟现实等技术力学中加深影响
　　方面土木工程学科周围继续发散材料环境化学电子信息机械城市规划建筑等相关学科进步交叉融合互相支持互相服务土木工程部次级学科时会现实需推动产生出新学科城市空间规模利新规划学科产生发展必次级学科理会相互渗透现型体育场馆采类似桥梁悬索结构
　　22工程实现变化土木建筑终目建设出合设计求工程构造物设计成果中间需长工程实现程土木工程重组成部分甚说土木工程重方面理设计没工程实践样会产生优秀作品
　　信息时代正迎面走学科方面新观点新技术必然会影响土木工程传统学科注入新活力包括控制理施工技术新材料环境工程济理等等
　　221全程信息化信息化特点更深渗透未土木工程中重点仅仅限CAD方面包含工程进度理运行中数资料收集分析整理建筑物结构强度性分析相应策决策等动控制智化实现基础
　　全程信息化土木建筑构造物维护意义植入传感器配合电子计算机实现建筑全方位实时监控时掌握整建筑物状态国现正基建设高潮20~30年现建筑物逐渐进入维护期果现建造程中做种信息化准备工作维护帮助
　　信息化成专家系统技术基础程序解题力仅取决采形式化体系推理模式取决拥知识程序具智必须提供量关问题领域高质量信息输入
　　222持续发展性化两求社会济发展相适应社会发展求更加充分合理利资源社会生活水提高提高土木建筑设施性化求
　　整土木工程程建立资源源断消耗持续发展成整社会题时候土木工程必然面问题资源源节约包括建设中程中成土木工程方求良设计效运作理机制土木工程构筑物整寿命周期规划设计建造建成维护拆量环境影响降时发挥社会济效应土木工程提出新求具体求包括资源保护资源利污染控制全方位质量国正施工中青藏铁路较体现持续发展特性设计环节开始注意青藏高原脆弱生态环境保护全路设计封闭构造杜绝固体废弃物污染严格控制噪音污染施工程中相注重周围环境影响
　　23动控制技术迄绝部分土木工程建筑作静态动物体周围环境影响风动温度变化突发事件等身结构进行动抵御显缺少灵活性应变力土木建筑设施发展方动控制技术建筑构造物中应运计算机技术模糊控制技术预设控制结构建筑物够种环境素做出适反应
　　土木工程发展类智慧成果土木工程类存存坚持持续发展道路努力创新土木工程定会走新高峰




































第二部分 建筑设计说明
21建筑总面设计
根形考虑该段三面环路交通便捷建筑选址位280m×280m矩形场考虑已建筑功规划建筑功综合实验楼建筑布置成L形更加突出办公选址优越
22建筑面设计
建筑面设计针建筑室部分进行机组合部空间更满足者求然设计面设计入手着眼建筑空间组合结合工程具体特点进行设计设计体部分应设置物理实验室化学实验室生物实验室电教室计算机房语言实验室等等辅助房间实验准备室卫生间休息室开水间等面积较厅电教室等布置建筑物侧设置两层房间组合形成L形求总建筑面积40005000㎡层数56层总高度应控制24m建筑层数设计5层初步设计层建筑面积约940方米
23房间面设计
根设计务书中建筑总面积层数房间面积求房间间面积例关系层面中占例初步确定层房间面积形状尺寸根功分析流线分析等进行面组合设计首先确定组合方式提供较教学空间部划分较灵活设计采柱网尺寸6m×6m满足计算机房科技活动室等求设计采6m×6m柱网楼梯设计符合消防求疏散快捷等求
24公设施尺寸确定
参关建筑设计资料厕离远工作房间应50m布置建筑次面较差面厕设计应包含前室前室洗手盆层设计安排男女卫生间两厕总面尺寸6m×6m设前室设洗手盆盥洗池等男厕设6便器900mm×1400mm6便器750mm安放女厕设6便器900mm×1400mm
25楼梯设计
根数消防规范求层设置三部楼梯根便疏散安全量减少交通面积利房间面布置根办公面规模形状尺寸确定楼梯形式两跑楼梯面楼梯进行尺寸计算
参阅关楼梯建筑设计资料确定楼梯踏步尺寸楼梯段净宽：办公楼楼梯应采行踏步踏步高取h1625mm踏步宽取b300mm层踏面数NHh3900162524
26建筑立面设计
满足求顾立面造型设计建筑型体组合造型办公建筑设计中重环节建筑型组合造型建筑空间组合外素诸素反映建筑部空间外部体型建筑造型艺术处理问题中矛盾双方互存分割完美谐建筑艺术形象总部空间合逻辑反映
立面设计反映整办公建筑型体组合方面生动富表现力信息源通立面门窗种构配件位置外形等变化办公楼外观功济技术合理性达统简洁明快朴素方感受立面处理坏影响建筑设计效果
钢筋混凝土框架承重结构中竖荷载全部柱承担墙体仅起隔断维护作墙面开窗位置尺寸较灵活种结构骨架形成里面形象明朗轻快舒畅感觉类型窗墙面布置恰易产生单调呆板感觉立面设计应满足功求基础注意合理确定窗子墙面构件间例组合关系设计着重注意点墙面水垂直混合划分窗进行组合整立面形成规律重复组织变化
出入口布置恰否建筑体型立面处理影响适处理整建筑体形统富变化建筑立面设计显更生动活泼立面更生动雄伟
27层高确定
楼梯间踏步高1625mm24步层高1625×243900mm
28门窗尺寸确定
根采光通风求设计门尺寸：正门宽36m高3米侧门宽18米高21米房间门18米房间门09米窗户尺寸15×21米具体见门窗表
29水交通设计
走廊交通联系工具根疏散通行求走廊宽度设计3000mm
210结
章设计初开始阶段建筑整体性设计完整设计缺少关键章包括建筑整体面设计房间尺寸设计公设施尺寸设计立面设计设计框架结构综合实验楼设计建筑风格简约方面设计中立面处理做简洁明快朴素方剖面设计根建筑面积求设计务书求楼层层数设计5层层设计高度39m考虑设计框架结构设计建筑风格趋简洁明快朴素方设计中门窗设计较尺寸利采光通风明快感觉






第3章 结构选型
31梁柱截面尺寸初步确定
梁高度般取梁跨度11218方案取750mm截面宽度取750×（1213）梁截面初步定b×h300×750
框架柱截面尺寸根柱轴压限值列公式计算：
1柱组合轴压力设计值NβFgEn
注：β考虑震作组合柱轴压力增系数
F简支状态计算柱负载面积
gE折算单位建筑面积重力荷载代表值取14KNm2楼层层数
2Ac≥NUNfc
n验算截面
UN框架柱轴压限值方案二级抗震等级知取08
fc 混凝土轴心抗压强度设计值C30查143KNmm2
3计算程
柱：NβFgEn13×205×
AcNUNfc184275×103（08×143）16107955（㎡）
取450mm×450mm

32重力荷载代表值计算
（1）根荷载规范屋面均布活荷载标准值取20KN㎡
（2）屋面基构造
30厚C20细石混凝土防水层配直径4间距150双钢筋15厚12水泥找层110水泥砂浆珍珠岩找坡薄处30厚100厚阻燃型苯乙烯泡沫塑料保温板20厚13水泥砂浆找层刷聚氨酯防水涂料层100厚钢筋混凝土板10厚混合砂浆刮白

321恒载标准值计算
（1）屋面永久荷载标准值（）
4mm厚APP改性沥青防水卷材防水层（带混凝土保护层）
10×0004004kn㎡
30厚C20细石混凝土防水层 20×00306kn㎡
15厚水泥砂浆找层 20×001503kn㎡
110水泥砂浆珍珠岩找坡薄处30厚 20×00306kn㎡
100厚阻燃型苯乙烯泡沫塑料保温板 05×01005kn㎡
100厚钢筋混凝土板 25×0125kn㎡
10厚抹灰层 17×001017kn㎡
合计 426kn㎡
（2） 1—5层楼面
10厚11水泥砂浆 20×00102kn㎡
20厚13水泥砂浆找 20×00204kn㎡
100厚钢筋混凝土板 25×01025kn㎡
20厚理石 28×002056kn㎡
20厚13水泥砂浆找层 20×002040kn㎡
10厚抹灰 17×001017kn㎡
合计 423kn㎡

322屋面楼面变荷载标准值
屋面雪荷载标准值 05kn㎡
楼面活荷载标准值 20kn㎡

323梁柱密度
梁柱密度 25 kn㎡




















第4章 屋盖楼盖设计
41结构布置相关尺寸
单板双板受力性质定义屋盖采单板双板混合布置方案具体结构布置见布置图
411次梁
该建筑梁跨度等跨现象具体情况参板布置图
412板梁截面尺寸
（1）板厚：兼顾单板双板板厚求先确定板厚范围：80mm~160mm
∵单板求h≥l014030004075取h100mm
双板求h≥l0150400050取h100mm
综述取板厚度100mm

42荷载计算
421屋面
恒载标准值： 426KN㎡
恒载设计值： g426×125112KN㎡
活载设计值： q05×13065KN㎡
422楼面
恒载标准值： 423KN㎡
恒载设计值： g423×125076KN㎡
活载设计值： q20×1326KN㎡

屋面： Pg+q5762KN㎡
楼面： pg﹢q7676KN㎡
43板配筋设计
431屋面板设计

1） 板力计算
采弹性理设计方法板力进行计算板力进行配筋
屋盖结构面布置见页图11单板双板定义知图中B2长跨短跨l02l012四边固支双板计算B2长跨短跨l02l013B3长跨短跨l02l013B3长跨短跨l02l01267单板计算取1m宽板带计算两边固支计算适增加长跨方分布钢筋承担长跨方弯矩弹性理计算弯矩具体程表11示
弹性理计算弯矩值
















表11

B1
B2
B3
B4
lx(m)
3000
2000
3000
3000
ly(m)
6000
6000
9000
8000
lxly
05
033
033
0375
X方板底
m1(KN·M)
（004+02×00038）×5762×3²211
（124）×5762×2 ²096
（124）×5762×3 ²216
（124）×5762×3 ²216
Y方板底
m2(KN·M)
（00038+02×004）×5762×3²061
0
0
0
X方支座
m1'(KN·M)
00829×5762×3²43
（112）×5762×2 ²048
（112）×5762×3 ²108
（112）×5762×3²108
Y方支座
m2'(KN·M)
00570×5762×3²296
0
0
0

说明：1混凝土泊松取02
2表中系数查混凝土结构设计中册面附表7
2）板配筋计算
板厚h100mm采C25混凝土（fc119N㎜²fy127N㎜²)板中受力钢筋采HPB235（fy210N㎜²）考虑双板短边传递弯矩长边传递弯矩值方配置受力钢筋应长边方筋外侧短跨方X方跨中截面效高度h0h2080mm长跨方Y方跨中截面效高度h02h3070mm支座处截面效高度h0h2080mm
现方便计算保证安全取力臂系数γs095求方配筋情况采A sM(095×h0×fy)公式进行计算弹性理进行计算截面配筋具体情况表12示
弹性理进行计算截面配筋






表12
截面
项目
h0(mm)

弯矩
M(KN·M)

配筋
As(㎜²)
实际配筋
实
As(㎜²)
板底
B1
X方底板
80
211
132
Ø8@150
335
Y方底板
70
061
44
Ø8@150
335
B2
X方形底板
80
096
60
Ø8@150
335
B3
X方形底板
80
216
135
Ø8@150
335
B4
X方形底板
80
216
135
Ø8@150
335
支座
B1
X方形底板
80
43
269
Ø8@150
335
Y方底板
70
296
212
Ø8@150
335
B2
X方形底板
80
048
30
Ø8@150
335
B3
X方形底板
80
108
68
Ø8@150
335
B4
X方形底板
80
108
68
Ø8@150
335
计算知部分双板某方配筋率偏配筋率计算配筋
∵ρminMax｛02045×(ftfy)｝027
∴Asb×h×ρmin1000×80×027216(㎜²)
时配Ø8@180
432标准层楼板设计


采弹性理设计方法板力进行计算板力进行配筋
屋盖结构面布置见页图11单板双板定义知图中B2长跨短跨l02l012四边固支双板计算B2长跨短跨l02l013B3长跨短跨l02l013B3长跨短跨l02l01267单板计算取1m宽板带计算两边固支计算适增加长跨方分布钢筋承担长跨方弯矩弹性理计算弯矩具体程表11示
弹性理计算弯矩值
项目
B1
B2
B3
B4
lx(m)
3000
2000
3000
3000
ly(m)
6000
6000
9000
8000
lxly
05
033
033
0375
X方板底
m1(KN·M)
（004+02×00038）×7676×3²281
（124）×7676×2 ²128
（124）×7676×3 ² 288
（124）×7676×3 ² 288
Y方板底
m2(KN·M)
（00038+02×004）×7676×3²082
0
0
0
X方支座
m1'(KN·M)
00829×7676×3² 573
（112）×7676×2 ² 256
（112）×7676×3 ² 576
（112）×7676×3² 576
Y方支座
m2'(KN·M)
00570×7676×3² 394
0
0
0

2）板配筋计算
板厚h100mm采C25混凝土（fc119N㎜²fy127N㎜²)板中受力钢筋采HPB235（fy210N㎜²）考虑双板短边传递弯矩长边传递弯矩值方配置受力钢筋应长边方筋外侧短跨方X方跨中截面效高度h0h2080mm长跨方Y方跨中截面效高度h02h3070mm支座处截面效高度h0h2080mm
现方便计算保证安全取力臂系数γs095求方配筋情况采A sM(095×h0×fy)公式进行计算弹性理进行计算截面配筋具体情况表12示
弹性理进行计算截面配筋

截面
项目
h0(mm)

弯矩
M(KN·M)

配筋
As(㎜²)
实际配筋
实
As(㎜²)
板底
B1
X方底板
80
281
176
Ø8@150
335
Y方底板
70
082
59
Ø8@150
335
B2
X方底板
80
128
80
Ø8@150
335
B3
X方底板
80
288
180
Ø8@150
335
B4
X方底板
80
288
180
Ø8@150
335
支座
B1
X方底板
80
573
359
Ø8@120
419
Y方底板
70
394
282
Ø8@150
335
B2
X方底板
80
256
160
Ø8@150
335
B3
X方底板
80
576
361
Ø8@120
419
B4
X方底板
80
576
361
Ø8@120
419
计算知部分双板某方配筋率偏配筋率计算配筋

∵ρminMax｛02045×(ftfy)｝027
∴Asb×h×ρmin1000×80×027216(㎜²)
时配Ø8@180

44次梁设计
考虑塑性力重分布设计根楼盖实际情况楼盖次梁梁变荷载考虑属面积荷载折减
441屋面次梁设计
次梁截面200mm×500mm梁截面300×750mm
（1） 荷载设计值
永久荷载设计值
屋面板传永久荷载 426×20852KNm
次梁重 02×（050008）×25×12282KNm
次梁粉刷 002×（050008）×2×17×12038KNm
——————————————————————————————————
计 g1172KNm
变荷载设计值 q05×21KNm
荷载总设计值 g+q1272KNm

(2)计算简图
次梁两端梁两端整体刚性连接计算简图图26示


图27次梁计算简图
（3）跨度6000mm次梁1
力计算
弯矩设计值：MA3816
M11908
剪力设计值：VA3816
承载力计算
◆ 正截面受弯承载力计算
正截面受弯承载力计算时跨T形截面计算翼缘宽度取b′fl3600032000mmb′f200+18002000取b′f2000mm
环境类级采C30混凝土梁保护层厚度c25mm梁计算高度h050035465mm
C30混凝土α110βc1fc143Nmm2ft143Nmm2受力钢筋采HRB335钢fy300N mm2箍筋采HPB235钢fyv210N mm2梁腹板高度450mm梁侧设置腰筋侧构造配筋截面面积腹板面积01％
正截面承载力计算程表27示

表27屋面次梁1配筋
截面
A
1
弯矩设计值（KNm）
386
1908
αsM(α1fcbh02)
αsM(α1fcb′f h02)
0006
0003

0006
0003


266
133
选配钢筋（mm2）
214+112
420
214
308

计算结果表明支座截面均035符合塑性力重分布原420（200×500）042％值045×143300022时02满足配筋求
◆ 斜截面受剪承载力计算配筋率验算
验算截面尺寸：
50035100365mm365200183＜4截面尺寸式验算：025025×1×143×200×4653682KN＞3816KN截面尺寸满足求
计算需腹筋：
采6双肢箍筋计算A右侧截面VA＜07箍筋构造配筋6@300

（4）次梁2
两跨连续梁两端简支计算
计算简图

A B C
力计算
弯矩设计值：
MB0125×1272×365724
M10070×1272×363205
M200703×1272×363219
剪力设计值
0375×1272×62862
0625×1272×6477
0625×1272×6477
0375×1272×62862
◆ 承载力计算
① 正截面受弯承载力计算
正截面受弯承载力计算时跨T形截面计算翼缘宽度取b′fl3600032000mmb′f200+18002000取b′f2000mm
环境类级采C30混凝土梁保护层厚度c25mm梁计算高度h050035465mmC30混凝土α110βc1fc143Nmm2ft143Nmm2受力钢筋采HRB335钢fy300N mm2箍筋采HPB235钢fyv210N mm2
正截面承载力计算程表28示
表28屋面次梁2配筋

截面
B
1
2
弯矩设计值（KNm）
5724
3205
3219
αsM(α1fcbh02)
αsM(α1fcb′f h02)
00093
00052
00052

00093
00052
00052


412
231
231
选配钢筋（mm2）
214+112
420
214
308
214
308
计算结果表明支座截面均035符合塑性力重分布原420（200×500）042％值045×143300022时02满足配筋求
② 斜截面受剪承载力计算配筋率验算
验算截面尺寸：
50035100365mm365200183＜4截面尺寸式验算：025025×1×143×200×4653682KN＞477尺寸满足求
计算需腹筋：
采6双肢箍筋计算A右侧截面VA＜07箍筋构造配筋6@300梁端箍筋加密6@150
442楼板次梁设计
考虑塑性力重分布设计根楼盖实际情况楼盖次梁梁变荷载考虑梁属面积荷载折减次梁两端梁两端整体连接计算长度取中间净跨
（1）荷载设计值
永久荷载设计值
屋面板传永久荷载值 426×20852KNm
次梁重 02×（050008）×25×12282KNm
次梁粉刷 002×（050008）×2×17×12038KNm
计 g1172 KNm

变荷载设计值 q26×252KNm
荷载总设计值 g+q1692KNm
(2)计算简图图27示

图28楼面次梁计算简图
（3）跨度6000mm次梁1
◆力计算
弯矩设计值5076
2538
剪力设计值5076
◆ 承载力计算
◆ ①正截面受弯承载力计算
正截面受弯承载力计算时跨T形截面计算翼缘宽度取b′fl3600032000mmb′f200+18002000取b′f2000mm
环境类级采C30混凝土梁保护层厚度c25mm梁计算高度h050035465mmC30混凝土α110βc1fc143Nmm2ft143Nmm2受力钢筋采HRB335钢fy300N mm2箍筋采HPB235钢fyv210N mm2梁腹板高度450mm梁侧设置腰筋侧构造配筋截面面积腹板面积01％
正截面承载力计算程表29示
表29 正截面承载力计算
截面
A
1
弯矩设计值（KNm）
5076
2538
αsM(α1fcbh02)
αsM(α1fcb′f h02)
00082
00041

00082
00041


519
260
选配钢筋（mm2）
414
615
214
308

计算结果表明支座截面均035符合塑性力重分布原420（200×500）042％值045×143300022时02满足配筋求
◆斜截面受剪承载力计算配筋率验算
验算截面尺寸：
50035100365mm365200183＜4截面尺寸式验算：025025×1×143×200×4653682KN＞3816KN截面尺寸满足求
计算需腹筋：
采6双肢箍筋计算A右侧截面VA＜07箍筋构造配筋6@300
(4)跨度6000次梁2
两跨连续梁两端简支计算
计算简图

A B C
力计算
弯矩设计值：
MB0125×1692×367614
M10070×1692×364264
M200703×1692×364282
剪力设计值
0375×1692×63807
0625×1692×66345
0625×1692×66345
0375×1692×63807
◆ 承载力计算
③ 正截面受弯承载力计算
正截面受弯承载力计算时跨T形截面计算翼缘宽度取b′fl3600032000mmb′f200+18002000取b′f2000mm
环境类级采C30混凝土梁保护层厚度c25mm梁计算高度h050035465mmC30混凝土α110βc1fc143Nmm2ft143Nmm2受力钢筋采HRB335钢fy300N mm2箍筋采HPB235钢fyv210N mm2
正截面承载力计算程表28示
表28屋面次梁2配筋
截面
B
1
2
弯矩设计值（KNm）
7614
4264
4282
αsM(α1fcbh02)
αsM(α1fcb′f h02)
00123
00069
00069

00124
00069
00069


785
437
437
选配钢筋（mm2）
414+212
842
214+212
534
214+212
534

计算结果表明支座截面均035符合塑性力重分布原420（200×500）042％值045×143300022时02满足配筋求
④ 斜截面受剪承载力计算配筋率验算
验算截面尺寸：
50035100365mm365200183＜4截面尺寸式验算：025025×1×143×200×4653682KN＞6345尺寸满足求
计算需腹筋：
采6双肢箍筋计算A右侧截面VA＜07箍筋构造配筋6@300梁端箍筋加密6@150
(5)跨度6000次梁3
1）荷载设计值
永久荷载设计值
屋面板传永久荷载值 426×20852KNm
次梁重 02×（050008）×25×12282KNm
次梁粉刷 002×（050008）×2×17×12038KNm
次梁墙体重 012×（3905）×187344KNm
水泥粉刷墙面 （3905）×2×002×172312KNm

计 g21376KNm

变荷载设计值 q26×252KNm
荷载总设计值 g+q26576KNm

(2)计算简图图27示

图29楼面次梁计算简图

◆力计算
弯矩设计值7972
3986
剪力设计值7972
◆ 承载力计算
◆ ①正截面受弯承载力计算
正截面受弯承载力计算时跨T形截面计算翼缘宽度取b′fl3600032000mmb′f200+18002000取b′f2000mm
环境类级采C30混凝土梁保护层厚度c25mm梁计算高度h050035465mmC30混凝土α110βc1fc143Nmm2ft143Nmm2受力钢筋采HRB335钢fy300N mm2箍筋采HPB235钢fyv210N mm2梁腹板高度450mm梁侧设置腰筋侧构造配筋截面面积腹板面积01％
正截面承载力计算程表29示
表29 正截面承载力计算
截面
A
1
弯矩设计值（KNm）
7972
3986
αsM(α1fcbh02)
αsM(α1fcb′f h02)
00129
00064

00130
00064


823
405
选配钢筋（mm2）
614
923
214+112
421

计算结果表明支座截面均035符合塑性力重分布原420（200×500）042％值045×143300022时02满足配筋求
◆斜截面受剪承载力计算配筋率验算
验算截面尺寸：
50035100365mm365200183＜4截面尺寸式验算：025025×1×143×200×4653682KN＞7972KN截面尺寸满足求
计算需腹筋：
采6双肢箍筋计算A右侧截面VA＜07箍筋构造配筋6@300





















































第5章 楼梯设计

楼梯设计
51 设计参数
1 楼梯结构面布置图（见右图）
2 楼梯基尺寸荷载数
楼梯度高3900mm楼梯间宽4100mm楼梯井宽100mm踏步总数12踏步宽度300mm踏步高度1625mm休息台宽度2000mm扶手高度900mm扶手宽度60mm
荷载规范取楼梯均布活荷载标准值 采C25混凝土() HPB235钢筋(
52 楼梯板计算
板倾斜度

设板厚h100mm约板斜长
取1m宽板带计算单元进行计算
521荷载计算
梯段板恒载
水磨石面层 (03+0165) ×06503101KNm
三角形踏步 05×03×0165×2503206KNm
斜板 010×25088284KNm
板底抹灰 002×17088039KNm
恒载标准值 552KNm
梯段板活荷载标准值 35KNm
取恒载活载荷载分项系数分：
基组合总荷载设计值：P12×63＋14×35＝1246KNm
522截面设计
板水计算跨度
弯矩设计值
板效高度 求：
截面抵抗矩系数

力矩力臂系数

受拉钢筋计算面积

选配受力钢筋实
样进行配筋率验算：


符合配筋率求
值注意应级踏步设置根分布筋

5．3台板计算
设台板厚h150mm取1m宽板带计算
531荷载计算
台板恒荷载：
水磨石面层
150厚混凝土板
板底抹灰
恒载标准值 474
梯段板活荷载标准值 35
取恒载活载荷载分项系数分：
基组合总荷载设计值：P12×474＋14×35＝1059
532 截面设计
板计算跨度
弯矩设计值：

求：
截面抵抗矩系数

力矩力臂系数

受拉钢筋计算面积

选配实
样进行配筋率验算：


符合配筋率求
54台梁计算
设台梁尺寸240mm×350mm计算程：
541荷载计算
台梁恒荷载：
梁重 024×(035015)×25125(KNm)
梁侧粉刷
梯段板传 12×(552×27)745(KNm)
台板传 12×(474×26)616(KNm)
恒荷载标准值 1500(KNm)

台梁活荷载标准值 35×12×(27+26)928(KNm)
取恒载活载荷载分项系数分：
基组合总荷载设计值：P12×15+14×9283100(KNm)
542截面设计
计算跨度
弯矩剪力设计值分：

V
1）正截面受弯承载力计算
根梁安置位置实际情况截面倒L形截面计算：


L截面第种类型
截面抵抗矩系数

力矩力臂系数
受拉钢筋计算面积

根高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 32002规定：
梁钢筋配置二级抗震设计时钢筋直径应14mm
选配325受力钢筋实A
样进行配筋率验算：


符合配筋率求
2）截面尺寸复核

采公式验算

截面尺寸满足求
3） 计算需腹筋

V832KN
应计算配置箍筋
采6@100双肢箍筋布置方案




































第6章 计算简图梁柱线刚度

61 确定框架计算简图
取轴线榀框架计算假定框架柱嵌固基础顶面框架梁柱刚接取层柱截面尺寸均层柱截面尺寸变梁跨等柱截面形心轴线间距离底层柱高基础顶面算二层楼面二层楼标高39m根质条件确定外高差定110m底层柱高44m余层柱高楼面算层楼面（层高）均39m框架计算简图页末图
62 框架梁柱线刚度
中框架（非两端头）梁取I2I边框架梁取I15I


柱子线刚度：


通框架计算简图知：框架层高取值较合适尤底层柱子长度取值方面考虑避免基础埋深深造成底层柱子计算长度长框架柔刚抗震利问题通梁柱线刚度图知：框架柱线刚度梁线刚度框架设计体现框架抗震设计中强柱弱梁设计理念
框架计算简图框架梁柱线刚度图示：




框架计算简图

框架梁柱线刚度图










第7章 荷载计算
71恒荷载计算
(⑤轴横框架例)
711屋面荷载
面层（防水层隔热层保温层找层）： 159KN㎡
100mm厚钢筋混凝土板： 25KN㎡
10mm水泥砂浆抹灰： 017KN㎡
活载： 05KN㎡
合计： 476KN㎡
712楼面荷载
面层： 156KN㎡
100mm厚钢筋混凝土板： 25KN㎡
活载： 20KN㎡
合计： 606KN㎡
713楼面荷载分配
楼面荷载分配等效均布荷载 图71示
短分配荷载： 长分配荷载：

图71 楼面单板荷载分配
714梁柱重
（1）15层梁柱重（450mm×450mm）
柱重： 045×045×25625KNm
抹灰： 001×（045+045）×17×2034 KNm
合计： 659KNm
（2）梁（b×h300mm×750mm）
梁重： 03×075×25563KNm
抹灰层： 001×（07501）×17×2022KNm
合计： 585KNm
（3）次梁（b×h200mm×500mm）
次梁重： 02×050×25275KNm
抹灰层： 001×（05001）×17×2015KNm
合计： 290KNm
（4）基础梁（b×h250mm×500mm）
基础梁重： 025×050×253125KNm
（5）墙体重（烧结孔砖）
外墙重
墙： 39×024×1614976KNm
铝合金窗： 36×21×0352646KN
粉刷： 001×2×17×391326KNm
合计： 1895KNm

715竖荷载受荷情况
板传荷载（标准值）
板传梁荷载等效均布荷载荷载传递示意图72示


图72 标准层楼盖传力图
（1）横框架梁线荷载
◆AB跨
5层：梁重（考虑抹灰） 585KNm
屋面板传梁：
合计： 1361KNm
标准层：梁重（考虑抹灰） 585KNm
屋面板传梁：
墙隔断： 1498 KNm
合计： 3071KNm
◆BC跨
5层：梁重（考虑抹灰） 585KNm
屋面板传梁：
合计： 1388KNm
标准层：梁重（考虑抹灰） 585KNm
屋面板传梁：
合计： 1608KNm
◆CD跨
5层：梁重（考虑抹灰） 585KNm
屋面板传梁：
合计： 1361KNm
标准层：梁重（考虑抹灰） 585KNm
屋面板传梁：
墙隔断： 1498 KNm
合计： 3071KNm
（2）横框架次梁线荷载
◆AB跨间次梁
5层：梁重（考虑抹灰） 290KNm
屋面板传梁：
合计： 1066KNm
标准层：梁重（考虑抹灰） 290KNm
屋面板传梁：
合计： 1278KNm
◆BC跨间次梁
◆CD跨间次梁
5层：梁重（考虑抹灰） 290KNm
屋面板传梁：
合计： 1066KNm
标准层：梁重（考虑抹灰） 290KNm
屋面板传梁：
合计： 1278KNm
（3）框架梁线荷载
◆A轴梁（12轴线间）荷载（均布线荷载）：
5层：梁重 585KNm
屋面板传梁：
合计： 838KNm
标准层：梁重 585KNm
屋面板传梁：
墙隔断： 1498 KNm

合计： 2405KNm
◆B轴梁（12轴线间）荷载（均布线荷载）：
5层：梁重 585KNm
屋面板传梁：
合计： 1415KNm
标准层：梁重 585KNm
楼面板传梁：
墙隔断： 1498 KNm

合计： 314KNm
◆C轴梁（12轴线间）荷载（均布线荷载）：
5层：梁重 585KNm
屋面板传梁：
合计： 1415KNm
标准层：梁重 585KNm
楼面板传梁：
墙隔断： 1498 KNm

合计： 314KNm
◆D轴梁（12轴线间）荷载（均布线荷载）：
5层：梁重 585KNm
屋面板传梁：
合计： 838KNm
标准层：梁重 585KNm
屋面板传梁：
墙隔断： 1498 KNm

合计： 2405KNm
（4）框架柱线荷载
◆A轴2轴柱集中荷载（柱顶）
5层：
P
234层：

1层

◆B轴2轴柱集中荷载（柱顶）
5层：
234层：
1层：

◆C轴2轴柱集中荷载（柱顶）
5层：

234层：

1层：

◆D轴2轴柱集中荷载（柱顶）
5层：
P
234层：

1层

72活荷载计算
1屋面框架梁线荷载标准值
P05×6030KNm
2 楼面框架梁线荷载标准值
P20×60120KNm
20×3060KNm
3屋面框架节点集中荷载标准值
×60××60×0545KN
×60××60×05+×(60+30)×15×057875KN
4楼面框架节点集中荷载标准值
×60××60×20180KN
×60××60×20+×(60+30)×15×20315KN
180KN
315KN
×60××60×20×+×(60+30)×15×20225KN
×60××60×20×90KN

（5）竖荷载作图示
73框架力计算
层分层法求弯矩图叠加整框架结构恒荷载作弯矩图显然叠加框架节点弯矩定达衡竖荷载作框架力采弯矩二次分配法进行简化计算节点衡弯矩分配次进行修正进求框架柱剪力轴力考虑梁端弯矩调幅梁端节点弯矩换算梁端柱边弯矩值备力组合时
⑤轴框架竖荷载弯矩分配图图74示
等弯矩图75示梁端建立梁端弯矩引起剪力相叠加柱轴力梁端剪力节点集中力叠加计算柱底轴力需考虑柱重表71示

图71 框架竖荷载




第8章 水荷载作框架侧移力计算
81 侧移刚度D

横底层D值

构件名称




A轴柱


0742

7266

B轴柱


0907

8882

C轴柱


0907

8882

D轴柱


0742


7266


（7266+8882+8882+7266）×10322960KNm




横25层D值

构件名称




A轴柱


0596

12413

B轴柱


0845

17599

C轴柱


0845

17599

D轴柱


0596


12413


(12431+17599+17599+12431)×10 600240KNm

82 楼层重力荷载代表值计算
821重力荷载计算
1 屋面楼面永久荷载标准值
屋面（）： 426KNm2
1～5层楼面： 423KNm2
2 屋面楼面变荷载标准值
屋面均布活荷载标准值：05 KNm2
楼面活荷载标准值：20KNm2
梁重力荷载
梁：跨度80m 585804680KN
跨度60m 585603510KN
跨度30m 585301755KN
次梁：
跨度60m：290601740KN
柱重力荷载：2570KN
3 墙重力荷载：1498KNm
厕隔墙总重：17976KN
4 窗重力荷载：04515068KNm
5 门重力荷载：02021042KNm
6 女墙重力荷载：256KNm

822层重力荷载代表值
+女墙重




12899KN

12630KN

12432KN
计算层重力荷载代表值图示：


层重力荷载代表值
83 横框架震周期计算
结构顶点假想侧移式计算具体程

横框架顶点位移
楼层





5
10338
10338
600240
0017
0386
4
12899
23237
600240
0039
0369
3
12899
36136
600240
0060
0330
2
12630
48766
600240
0081
0270
1
12432
61198
322960
0189
0189

∴公式知

84 震作楼层震剪力计算
（采底部剪力法求解）设计求知：区建筑场类Ⅱ类震设防烈度7度第组查表震影响系数值特征周期震影响系数
∴
∴

∵T074s＞结构顶部震剪力偏
∴考虑顶部附加震作

根工程结构抗震（丰定国编震出版社）第62页容知：周期较长T＞ 14时高振型影响根量结构震反应直接动力分析证明式计算时结构顶部震剪力偏需进行调整方法结构总震作部分作集中力作结构顶部余部分倒三角形式分配质点根分析结果统计附加集中水震作表示式中称顶部附加震作系数层钢筋混凝土结构钢结构房屋特征周期结构基周期T查表样质点i水震作成：



顶部附加震作系数
T＞ 14
s

≤035
008T+007
035—055
008T+001
≥055
008T002

表知：008 T002008×074002＝0039
∴ 0039×21328＝8361KN
总水震作进行分配质点水震作采公式：
层水震作：
具体计算程结果见表：
层震作楼层震剪力
楼层

()

()

()

()


()
5
39
206
10338
2129628
5684
5684
4
39
167
12899
2154133
5750
11434
3
39
128
12899
165107
4407
15841
2
39
89
12630
112407
3000
18841
1
50
50
12432
62160
1659
2050
备注：已考虑进

85 水震作位移验算
水震作框架层间侧移公式计算

计算程结果表：
楼层
层间剪力
层间刚度

（m）
层间转角
备注
5
5684
600240
00009
39
14333
层间相
弹性转角
判断条件
4
11434
600240
00019
39
12053
3
15841
600240
00026
39
11500
2
18841
600240
00031
39
11258
1
2050
322960
00063
50
1794

验算：
＜[]
∴满足层间侧移限值求

86 震作力计算
框架柱震剪力弯距剪力柱轴力计算
采D值法具体程结果表示：
横框架层水震作柱弯矩剪力
柱
层次
h

D







边柱（AD）
5
39
5684
12413
600240
0021
1194
2955
040
186
279
4
39
11434
12413
600240
0021
2401
2955
045
421
515
3
39
15841
12413
600240
0021
3327
2955
050
649
649
2
39
18841
12413
600240
0021
3957
2955
050
772
772
1
50
2050
7266
322960
0022
4510
3824
055
1240
1015
中柱（BC）
5
39
5684
17599
600240
0029
1648
10943
045
289
353
4
39
11434
17599
600240
0029
3316
10943
050
647
647
3
39
15841
17599
600240
0029
4594
10943
050
896
896
2
39
18841
17599
600240
0029
5464
10943
050
1065
1065
1
50
2050
8882
322960
0028
5740
14161
055
1579
1292

注： 底层考虑层高度变化修正值


框架梁端弯矩剪力柱轴力
层
次
A～B跨
B～C跨
AB柱轴力










5
60
279
95
62
30
258
258
172
62
110
4
60
701
175
146
30
472
472
315
208
279
3
60
1070
242
219
30
654
654
436
450
496
2
60
1421
288
285
30
777
777
518
738
729
1
60
1787
349
356
30
943
943
629
1087
1002
注解：框架梁端弯矩剪力柱轴力具体求法见工程结构抗震（丰定国编）
节点衡求梁端弯矩节点处梁端弯矩等柱端弯矩梁端弯矩柱端弯矩梁线刚度分配
梁端剪力梁两端弯矩梁跨度节点左右梁端剪力柱层间轴力增量应注意震荷载方变梁柱弯矩剪力轴力方变化
(说明：混凝土结构设计规范中规定考虑震荷载作考虑风荷载作)



震作框架弯矩图（KN×m）










震作框架剪力图（KN）












震作框架轴力图（KN）











第9章 竖荷载作框架力分析
91 确定节点处杆件分配系数
前相线刚度算层节点处分配系数具体图示：


分配系数
92 恒载作框架力计算
满足工程精度求时考虑计算简便采弯矩二次分配法
框架恒载作受荷总图：

恒荷载作受荷图
















恒载标准值作框架弯矩二次分配法计算程：
（1） 柱端偏心弯矩计算
5层：
104×01104KNm
139×01139KNm
24层：
245×01245KNm
290×0129KNm
1层：
245×01245KNm
290×0129KNm
（2） 梁端弯矩计算
层数






5
1868
1868
370
370
1868
1868
24
1536
1536
317
317
1536
1536
1
1536
1536
317
317
1536
1536


　
柱
柱
右梁
左梁
柱
柱
右梁
左梁
柱
柱
右梁
左梁
柱
柱
系数
0000
0250
0750
0247
0000
0084
0669
0669
0084
0000
0247
0750
0250
0000
初始弯矩
000
104
1868
1868
000
139
370
370
139
000
1868
1868
104
000
分配
000
10116
6914
2412
000
3514
8018
8018
3514
000
2412
6914
10116
000
传递
000
3659
1206
3457
000
1679
4009
4009
1679
000
3457
1206
3659
000
分配
000
1457
996
1001
000
1458
3327
3327
1458
000
1001
996
1457
000
终弯矩
000
13268
13268
18023
000
7837
10337
10337
7837
000
18023
13268
13268
000
系数
0200
0200
0600
0228
0077
0077
0617
00617
0077
0077
0228
0600
0200
0200
初始弯矩
000
245
1536
1536
000
29
317
317
290
000
1536
1536
245
000
分配
7318
7318
4983
2323
3359
3359
7670
7670
3359
3359
2323
4983
7318
7318
传递
5058
3659
1161
2491
1757
1679
3835
3835
1679
1757
2491
1161
3659
5058
分配
2818
2818
1919
402
581
581
1327
1327
581
581
402
1919
2818
2818
终弯矩
9707
953
19087
20757
5847
7579
7631
7631
7579
5847
20757
19087
9493
9667
系数
0200
0200
0600
0228
0077
0077
0617
0617
0077
0077
0228
0600
0200
0200
初始弯矩
000
245
1536
1536
000
29
317
317
290
000
1536
1536
245
000
分配
7318
7318
4983
2323
3359
3359
7670
7670
3359
3359
2323
4983
7318
7318
传递
3659
2478
1161
2491
1679
1043
3835
3835
1679
1679
2491
1161
3659
3659
分配
1856
1856
1264
501
724
724
1654
1362
597
597
413
1564
2296
2296
终弯矩
9270
9312
18432
20658
5912
7086
7959
7667
7595
5785
20746
18732
10052
8830
系数
0200
0200
0600
0228
0077
0077
0617
0617
0077
0077
0228
0600
0200
0200
初始弯矩
000
245
1536
1536
000
29
317
317
290
000
1536
1536
245
000
分配
4956
4956
3375
1443
2086
2086
4764
7670
3359
3359
2323
4983
7318
7318
传递
3659
2478
721
1688
1679
1043
3835
2382
1679
1679
2491
1161
3659
3659
分配
2020
2020
1376
389
563
563
1285
695
305
305
211
1564
2296
2296
终弯矩
6745
6787
13382
14516
4479
5612
4685
8453
7303
5493
20948
18732
10052
8830
系数
0210
0160
0630
0232
0077
0061
0628
0628
0061
0077
0232
0630
0160
0210
初始弯矩
000
245
1536
1536
000
29
317
317
290
000
1536
1536
245
000
分配
4956
4956
3375
1443
2086
2086
4764
7670
3359
3359
2323
4983
7318
7318
传递
2478
2730
721
1688
1043
1100
3835
2382
1420
1679
2491
1161
2805
3659
分配
1674
1674
1140
470
679
679
1551
814
357
357
247
1347
1978
1978
终弯矩
5911
7385
13146
14435
3959
5825
4951
8572
7095
5545
20932
18515
9537
9149

（3）梁端剪力柱轴力计算
梁端剪力：


柱轴力 ：NV（梁端剪力）+p（集中力节点处作柱重）
恒活载作梁端剪力柱轴力计算结果具体情况见面表：




恒载作梁端剪力柱轴力
层

次
总 剪 力
柱 轴 力
AB
BC
CD
A柱
B柱
C柱
D柱
左
右
左
右
左
右
顶
底
顶
底
顶
底
顶
底
5
16450
16896
4644
4644
16896
16450
48103
50310
68398
70605
68398
70605
48103
50310
4
16376
16970
4741
4547
16941
16404
76702
78909
108229
110436
108006
110213
76730
78937
3
11459
11761
3388
5900
16968
16378
100384
102591
141498
143705
148994
151201
105331
107538
2
11438
11782
5851
3437
16993
16353
124045
126252
177251
179458
187544
189751
133907
136114

1


11306

11915

4125

5163

11788

11334

147601

149808

211438

213645

217157

219364

153450

155657

注：表中数值单位KN
说明：柱剪力具体求解参梁端剪力求解里略

93 活载作框架力计算
满足工程精度求时考虑计算简便采弯矩二次分配法
框架活载作受荷总图：



活载标准值作框架弯矩二次分配法计算程：
柱端偏心弯矩计算
5层：
45×01045KNm
7875×01079KNm
24层：
180×0118KNm
315×01315KNm
1层：
180×0118KNm
315×01315KNm



梁端弯矩计算
层数






5
1616
1616
553
553
1616
1616
24
5413
5413
116
116
5413
5413
1
5413
5413
116
116
5413
5413

　
柱
柱
右梁
左梁
柱
柱
右梁
左梁
柱
柱
右梁
左梁
柱
柱
系数
0000
0250
0750
0247
0000
0084
0669
0669
0084
0000
0247
0750
0250
0000
初始弯矩
000
045
1616
1616
000
079
553
553
079
000
1616
1616
045
000
分配
000
730
499
172
000
251
573
573
251
000
172
499
730
000
传递
000
917
086
249
000
401
287
287
346
000
249
086
917
000
分配
000
493
337
023
000
034
078
109
048
000
033
337
493
000
终弯矩
000
1341
1341
1470
000
902
717
749
861
000
1460
1341
1341
000
系数
0200
0200
0600
0228
0077
0077
0617
0617
0077
0077
0228
0600
0200
0200
初始弯矩
000
18
5413
5413
000
315
116
116
315
000
5413
5413
18
000
分配
1834
1834
1249
555
802
802
1831
1580
692
692
479
1249
1834
1834
传递
365
917
277
624
126
401
790
916
401
126
624
239
917
365
分配
375
375
255
123
178
178
408
465
204
204
141
265
389
389
终弯矩
1974
2672
4497
5159
1256
1794
2409
2090
2257
1171
5218
4468
2621
1923
系数
0200
0200
0600
0228
0077
0077
0617
0617
0077
0077
0228
0600
0200
0200
初始弯矩
000
18
5413
5413
000
315
116
116
315
000
5413
5413
18
000
分配
1834
1834
1249
555
802
802
1831
1580
692
692
479
1249
1834
1834
传递
365
917
277
624
126
401
790
916
401
126
624
239
917
365
分配
375
375
255
123
178
178
408
465
204
204
141
265
389
389
终弯矩
1974
2672
4497
5159
1256
1794
2409
2090
2257
1171
5218
4468
2621
1923
系数
0200
0200
0600
0228
0077
0077
0617
0617
0077
0077
0228
0600
0200
0200
初始弯矩
000
18
5413
5413
000
315
116
116
315
000
5413
5413
18
000
分配
1834
1834
1249
555
802
802
1831
1580
692
692
479
1249
1834
1834
传递
365
917
277
624
126
401
790
916
401
126
624
239
917
365
分配
375
375
255
123
178
178
408
465
204
204
141
265
389
389
终弯矩
1974
2672
4497
5159
1256
1794
2409
2090
2257
1171
5218
4468
2621
1923
系数
0210
0160
0630
0232
0077
0061
0628
0628
0061
0077
0232
0630
0160
0210
初始弯矩
000
18
5413
5413
000
315
116
116
315
000
5413
5413
18
000
分配
1834
1834
1249
555
802
802
1831
1580
692
692
479
1249
1834
1834
传递
365
917
277
624
126
401
790
916
401
126
624
239
917
365
分配
375
375
255
123
178
178
408
465
204
204
141
265
389
389
终弯矩
1974
2672
4497
5159
1256
1794
2409
2090
2257
1171
5218
4468
2621
1923

梁端剪力柱轴力计算
梁端剪力：


柱轴力 ：NV（梁端剪力）+p（集中力节点处作柱重）
恒活载作梁端剪力柱轴力计算结果具体情况见面表：




层

次
总 剪 力
柱 轴 力
AB
BC
CD
A柱
B柱
C柱
D柱
左
右
左
右
左
右
顶
底
顶
底
顶
底
顶
底
5
3962
4138
1726
1514
4150
3950
6781
6781
10574
10574
10395
10395
6770
6770
4
3978
4122
1612
1628
4071
4029
12217
12217
18936
18936
18722
18722
12257
12257
3
39．78
4122
1620
1620
4122
3978
17653
17653
27306
27306
27092
27092
17693
17693
2
3980
4120
1580
1660
4132
3968
23091
23091
35634
35634
35512
35512
23119
23119
1

3925
4175
2175
1065
2071
1979
28474
28474
44612
44612

40547

40547

25827

25827
活载作梁端剪力柱轴力
注：表中数值单位KN
说明：柱剪力具体求解参梁端剪力求解里略



恒载标准值作框架弯矩图（KN×m）




恒载标准值作框架剪力图（KN）

恒载标准值作框架轴力图（KN）



活载标准值作框架弯矩图（KN×m）


活载标准值作框架剪力图（KN）

活载标准值作框架轴力图（KN）













第10章 框架力组合截面设计

101框架梁力组合
说明（）：
恒载活载作计算简化方便认跨间弯矩基位跨中似取跨中弯矩进行计算（采公式：中：
说明（二）：
竖荷载震荷载组合时跨间弯矩采数解法具体计算程见图：
中：



端点取矩：



X截面弯矩
：
跨间弯矩位置x代
入需求解截面弯矩表达式
跨间弯矩值：








榀框架梁力组合
层次
位置
力
恒载
活载
震荷载
竖荷载组合
竖荷载震力组合
①
②
③
12①+14②
12(①+05②)+13③
5
A右
M
19087
4497
4370
4370
9541
2823
10001
V
16450
3962
890
890
25287
23274
23274
B左
M
20757
5159
2270
2270
1134
9230
6011
V
16896
4138
890
890
26068
23915
23915
B右
M
7631
2409
7590
7590
7156
744
8874
V
4644
1726
5060
5060
7989
13186
13186
C左
M
7621
2090
7590
7590
2930
5485
1547
V
4644
1514
5060
5060
7692
13059
13059
C右
M
20757
5218
2270
2270
5525
2432
4994
V
16896
4150
890
890
26085
23922
23922
D左
M
19087
4468
4370
4370
4189
6735
1104
V
16450
3950
890
890
25270
23267
23267
跨中
MAB
11639
3066
1050
1050
29600
16901
14171
MBC
4178
1035
000
000
7163
5329
5329
MCD
11639
3051
1050
1050
1503
16892
14162





















层次
位置
力
恒载
活载
震荷载
竖荷载组合
竖荷载震力组合
①
②
③
12①+14②
12(①+05②)+13③
4
A右
M
18432
4637
6870
6870
28220
15700
33562
V
16376
3978
1420
1420
25220
23884
23884
B左
M
20658
5180
3780
3780
31652
32542
22714
V
16970
4122
1420
1420
26135
24683
24683
B右
M
7959
2215
12650
12650
12262
5835
27055
V
4741
1612
8430
8430
7946
17615
17615
C左
M
7667
2240
12650
12650
11946
26719
6171
V
4547
1628
8430
8430
7736
17392
17392
C右
M
20776
5173
3780
3780
31747
22815
32643
V
16941
4071
1420
1420
26029
24618
24618
D左
M
19032
4807
6870
6870
28580
33922
16060
V
16404
4029
1420
1420
25325
23948
23948
跨中
MAB
12016
2986
1545
1545
18210
17949
13932
MBC
4330
1013
000
000
6224
5534
5534
MCD
11852
2989
1545
1545
17981
17718
13701
3
A右
M
13382
4637
9230
9230
22160
6572
30570
V
11459
3978
1880
1880
19320
18582
18582
B左
M
14516
5180
4900
4900
24281
26627
13887
V
11761
4122
1880
1880
19884
19030
19030
B右
M
4685
2215
16410
16410
8333
14652
28014
V
3388
1620
10940
10940
6334
19260
19260
C左
M
8453
2215
16410
16410
12855
32536
10130
V
5900
1620
10940
10940
9348
22274
22274
C右
M
20978
5180
4900
4900
32000
21606
34346
V
16968
4122
1880
1880
26132
25279
25279
D左
M
18732
4637
9230
9230
28580
36990
12992
V
16378
3978
1880
1880
25223
24484
24484
跨中
MAB
8125
2986
2165
2165
13540
14086
8457
MBC
3086
1000
000
000
4713
4033
4033
MCD
11721
2986
2165
2165
17856
18401
12772









层次
位置
力
恒载
活载
震荷载
竖荷载组合
竖荷载震力组合
①
②
③
12①+14②
12(①+05②)+13③
2
A右
M
13146
4661
10040
10040
21911
5250
31354
V
11438
3980
2100
2100
19298
18844
18844
B左
M
14435
5232
5720
5720
24257
27627
12755
V
11782
4120
2100
2100
19906
19340
19340
B右
M
4951
2841
19140
19140
9529
17506
32258
V
5851
1580
12760
12760
9233
24557
24557
C左
M
8572
1176
19140
19140
11543
35604
14160
V
3437
1660
12760
12760
6448
21708
21708
C右
M
20912
2673
5720
5720
28447
18992
33864
V
16993
4132
2100
2100
26176
25601
25601
D左
M
18515
2326
10040
10040
25084
36396
10292
V
16353
3968
2100
2100
25179
24734
24734
跨中
MAB
8279
2972
2160
2160
13706
14256
8640
MBC
3279
1049
000
000
5013
4294
4294
MCD
11848
3055
2160
2160
18105
18589
12973
1
A右
M
12153
4293
12640
12640
20204
457
33321
V
11306
3925
2530
2530
19062
19211
19211
B左
M
14438
5232
6350
6350
24260
28450
11940
V
11915
4175
2530
2530
20143
20092
20092
B右
M
6220
2841
21250
21250
11051
18726
36524
V
4125
2175
14170
14170
7995
24676
24676
C左
M
7777
1176
21250
21250
10589
37393
17857
V
5163
1065
14170
14170
7687
25256
25256
C右
M
14182
2673
6350
6350
20371
10097
26607
V
11788
2071
2530
2530
17045
18677
18677
D左
M
12480
2326
12640
12640
17842
32534
330
V
11334
1979
2530
2530
16371
18077
18077
跨中
MAB
8774
3132
3145
3145
14524
16227
8050
MBC
3516
794
000
000
4941
4426
4426
MCD
8646
1598
3145
3145
12222
15153
6976









102 框架柱力组合
框架柱取层柱柱顶柱底两控制截面计算程结果见表

A轴柱力组合
层次
位置
力
荷载类
竖荷载组合
竖荷载震作组合
恒载
活载
震荷载
12①+14②
12(①+05②)+13③
①
②
③
5
柱顶
M
9380
2422
3500
3500
14787
8219
17319
N
48103
6781
1280
1280
67217
60128
63456
柱底
M
9270
2330
2340
2340
13982
9204
15288
N
50310
6781
1280
1280
69865
62777
66105
剪力
V
5606
1422
1771
1771
8718
5278
9883
4
柱顶
M
9162
2316
4530
4530
14237
6495
18273
N
76702
12217
2700
2700
109146
95863
102883
柱底
M
6595
2170
3710
3710
10952
4393
14039
N
78709
12217
2700
2700
111555
98271
105291
剪力
V
4775
1359
2497
2497
7633
3299
9792
3
柱顶
M
6637
2316
5520
5520
11207
2178
16530
N
100384
17653
4580
4580
145175
125099
137007
柱底
M
5761
2136
4510
4510
9904
2332
14058
N
102591
17653
4580
4580
147823
127747
139655
剪力
V
3757
1349
3039
3039
6397
1367
9269
2
柱顶
M
7235
2375
5530
5530
12007
2918
17296
N
124045
23091
6680
6680
181181
154025
171393
柱底
M
7229
2680
5750
5750
12427
2808
17758
N
126252
23091
6680
6680
183830
156673
174041
剪力
V
4383
1532
3419
3419
7404
1734
10624
1
柱顶
M
4774
1463
6890
6890
7777
2350
15564
N
147601
28474
9210
9210
216985
182233
206179
柱底
M
2039
755
13980
13980
3504
15274
21074
N
149808
28474
9210
9210
219633
184881
208827
剪力
V
1548
504
4742
4742
2563
4005
8325







B轴柱力组合
层次
位置
力
荷载类
竖荷载组合
竖荷载震作组合
恒载
活载
震荷载
12①+14②
12(①+05②)+13③
①
②
③
5
柱顶
M
7429
1644
6820
6820
11216
18767
1035
N
68398
10574
5690
5690
96881
81025
95819
柱底
M
5762
1351
6820
6820
8806
16591
1141
N
70605
10574
5690
5690
99530
83673
98467
剪力
V
3997
907
4132
4132
6066
10712
031
4
柱顶
M
6936
1614
9610
9610
10583
21785
3201
N
108229
18936
12700
12700
156385
124726
157746
柱底
M
4329
1351
9610
9610
7086
18498
6488
N
110436
18936
12700
12700
159034
127375
160395
剪力
V
3232
898
5826
5826
5136
11991
3157
3
柱顶
M
5502
1614
11700
11700
8862
22781
7639
N
141498
27306
21760
21760
208026
157893
214469
柱底
M
3809
1347
11700
11700
6457
20589
9831
N
143705
27306
21760
21760
210674
160542
217118
剪力
V
2822
897
7092
7092
4642
13144
5295
2
柱顶
M
5675
1632
13160
13160
9095
24897
9319
N
177251
35634
32420
32420
262589
191936
276228
柱底
M
4106
1387
13160
13160
6869
22867
11349
N
179458
35634
32420
32420
265237
194584
278876
剪力
V
2964
915
7978
7978
4838
14477
6266
1
柱顶
M
4112
1003
14440
14440
6339
24308
13236
N
211438
44612
44060
44060
316182
223215
337771
柱底
M
825
965
17650
17650
2341
24514
21376
N
213645
44612
44060
44060
318831
225863
340419
剪力
V
1122
447
8094
8094
1972
12137
8908












C轴柱力组合
层次
位置
力
荷载类
竖荷载组合
竖荷载震作组合
恒载
活载
震荷载
12①+14②
12(①+05②)+13③
①
②
③
5
柱顶
M
7429
2107
6820
6820
11865
1313
19045
N
68398
10395
5690
5690
96631
95712
80918
柱底
M
5635
1307
6820
6820
8592
1320
16412
N
70605
10395
5690
5690
99279
98360
83566
剪力
V
3956
1035
4132
4132
6196
003
10740
4
柱顶
M
7445
1625
9610
9610
11209
2584
22402
N
108006
18722
12700
12700
155818
157350
124330
柱底
M
5343
1351
9610
9610
8303
5271
19715
N
110213
18722
12700
12700
158466
159999
126979
剪力
V
3875
902
5826
5826
5913
2383
12765
3
柱顶
M
7153
1614
11700
11700
10843
5658
24762
N
148994
27092
21760
21760
216722
223336
166760
柱底
M
5395
1399
11700
11700
8433
7897
22523
N
151201
27092
21760
21760
219370
225984
169408
剪力
V
3802
913
7092
7092
5841
4109
14330
2
柱顶
M
6945
1424
13160
13160
10328
7920
26296
N
187544
35512
32420
32420
274770
288506
204214
柱底
M
5104
919
13160
13160
7411
10432
23784
N
189751
35512
32420
32420
277418
291154
206862
剪力
V
3651
710
7978
7978
5375
5564
15179
1
柱顶
M
1302
578
14440
14440
2372
16863
20681
N
217157
40547
44060
44060
317354
342195
227639
柱底
M
1065
122
17650
17650
1449
21594
24296
N
219364
40547
44060
44060
320003
344843
230287
剪力
V
538
159
8094
8094
868
9781
11263











D轴柱力组合
层次
位置
力
荷载类
竖荷载组合
竖荷载震作组合
恒载
活载
震荷载
12①+14②
12(①+05②)+13③
①
②
③
5
柱顶
M
9343
2471
3500
3500
14671
17244
8144
N
48103
6770
1280
1280
67202
63450
60122
柱底
M
8680
2170
2340
2340
13454
14760
8676
N
50310
6770
1280
1280
69850
66098
62770
剪力
V
5462
1406
1771
1771
8523
9700
5096
4
柱顶
M
9902
2316
4530
4530
15125
19161
7383
N
76730
12257
2700
2700
109236
102940
95920
柱底
M
8680
2170
3710
3710
13454
16541
6895
N
78937
12257
2700
2700
111884
105589
98569
剪力
V
5631
1359
2497
2497
8660
10819
4327
3
柱顶
M
9902
2316
5520
5520
15125
20448
6096
N
105331
17693
4580
4580
151167
142967
131059
柱底
M
8999
2324
4510
4510
14052
18056
6330
N
107538
17693
4580
4580
153816
145615
133707
剪力
V
5728
1406
3039
3039
8842
11668
3767
2
柱顶
M
9367
2058
5530
5530
14122
19664
5286
N
133907
23119
6680
6680
193055
183244
165876
柱底
M
8164
1596
5750
5750
12031
18229
3279
N
136114
23119
6680
6680
195703
185892
168524
剪力
V
5312
1107
3419
3419
7924
11483
2594
1
柱顶
M
4166
580
6890
6890
5811
14304
3610
N
153450
25827
9210
9210
220298
211609
187663
柱底
M
2095
378
13980
13980
3043
20915
15433
N
155657
25827
9210
9210
222946
214258
190312
剪力
V
1423
218
4742
4742
2013
8003
4326











103 截面设计
1031 梁配筋计算
梁配筋计算结果表101示
材料选择：采C30混凝土受力钢筋采箍筋钢筋（构造筋）采
钢筋面积02×300×750450mm2
支座处梁矩形梁计算b300mmh0715mm框中梁T形截面计算bf1500mm
截面抵抗系数：
力矩力臂系数：


框架梁中
















表101 框架梁钢筋计算
层号
截面
M（KN·m）


实配钢筋
实配钢筋面积

5
支座
A
10001
3979

16
603
B
1134
4526

16
603
C
5525
2174

16
603
D
6735
2658

16
603
AB
296

11659
20
1256
BC
7163

2792
16
603
CD
1503

5880
20
942
4
支座
A
22422
9207

20
1256
B
23952
9878

20
1256
C
11658
4656

20
942
D
15111
6088

20
942
AB
64497

22841
25
2454
BC
16444

6437
20
942
CD
32965

13005
25
1473
3
支座
A
22432
9211

20
1256
B
24548
10141

20
1256
C
15631
6306

20
942
D
18755
7628

20
942
AB
64536

22857
25
2454
BC
15719

6151
20
942
CD
33092

13056
25
1473
2
支座
A
28198
11771

20
1256
B
2839
11851

20
1256
C
18945
7709

20
942
D
21513
8814

20
942
AB
64536

22857
25
2454
BC
15719

6151
20
942
CD
33092

13056
25
1473
1
支座
A
29815
12500

25
1964
B
37824
16238

25
1964
C
28206
11771

20
1256
D
26497
11005

20
1256
AB
64246

22737
25
2454
BC
17378

6806
16
942
CD
3275

12919
25
1473

1032框架梁箍筋计算
箍筋配筋率
V应满足框架梁中满足求
07×143×300×7152147KN
梁跨中构造求配筋梁端箍筋加密
箍筋配筋率
框架梁箍筋配筋表72示

表102框架梁箍筋配筋表
层号
截面


两端加密区
实配钢筋
非加密区
实配钢筋
5
A
6620
7668


B
7793
7668


C
5576
7668


D
5370
7668


4
A
14520
7668


B
15692
7668


C
13179
7668


D
11200
7668


3
A
14200
7668


B
19162
7668


C
16634
7668


D
11350
7668


2
A
14200
7668


B
21866
7668


C
19338
7668


D
11452
7668


1
A
14480
7668


B
29055
7668


C
26534
7668


D
12785
7668



1033框架柱配筋计算
柱材料选择：混凝土强度等级C30钢筋级HRB335箍筋钢筋（构造筋）均采级HPB235屈服强度取根柱柱顶柱底两截面控制截面
（1）柱轴压计算
柱轴压计算采计算公式：
柱轴压计算表103示
























表103 柱轴压

柱
层号
截面
柱轴力KN
b×h
（mm×mm）
轴压
A
5
柱顶
16851
450×450
005
柱底
19154
005
1
柱顶
169550
450×450
047
柱底
172507
048
B
5
柱顶
7865
450×450
002
柱底
35100
010
1
柱顶
248383
450×450
069
柱底
161740
045
C
5
柱顶
23293
450×450
007
柱底
7072
002
1
柱顶
211701
450×450
059
柱底
214658
060
D
5
柱顶
15210
450×450
004
柱底
6259
002
1
柱顶
161244
450×450
045
柱底
164201
046

柱轴压限值表104
表104 柱轴压限值
类
抗震等级

二
三
框架柱
07
08
09
表知柱轴压满足柱轴压限值求
（2）柱截面尺寸复核
取45035415mm前面柱力组合表知：
采公式：025
025025×10×143×300×4154451KN938KN
满足求
（3）柱正截面承载力计算
框架结构变形力框架破坏机制密切相关般框架结构说梁延性远柱梁先屈服跨中形成塑性铰整框架较力重分布量消耗层间位移极限增利抗震柱形成塑性铰会伴产生极层间位移降低结构承受垂直荷载力结构成机动体系框架设计时应遵循强柱弱梁原
1）柱截面偏心受压

现B轴第层柱计算例：
底层柱：
25层柱：







偏心

087


2)柱截面偏心受压
现A轴第层计算例：










(4)柱计算配筋终配筋
1）偏心受压柱配筋计算
计算程见式计算结果见表105示

时取




2）偏心受压柱配筋计算
计算程见式计算结果见表106示

时取



时偏心受压



表105 偏心柱配筋计算
柱号
层号











初步配筋
A
1
M
18748
155823
12032
14032
093
778
113
37400
24215
109446
4221520
N
5064
229025
2211
4211
063
778
130
26982



2
M
19177
121468
15788
17788
100
867
114
41784
18876
103594
4221520
N
1566
177388
8828
10828
082
867
119
34366
27566
103461
4221520
3
M
1685
85206
19776
21776
100
867
111
45772
13241
81415
4201256
N
13195
127013
10389
12389
100
867
120
36385
19738
52970
4181017
4
M
15711
51449
30537
32537
100
867
108
56534
7995
85890
4181017
N
13195
76638
17217
19217
100
867
113
43214
11910
51554
4181017
5
M
N
12638
25863
48865
50865
100
867
105
74862
7000
19688
318763
B
1
M
29961
16174
18524
20524
090
778
109
43824
25134
211270
6222280
N
3934
3175
1236
3239
046
778
128
25656



2
M
18066
192301
9395
11395
075
867
116
34774
29884
138596
4221520
N
6035
249625
2418
4418
058
867
133
27366



3
M
15683
136833
11461
13461
100
867
119
37458
21264
79099
320942
N
5676
179313
3165
5165
081
867
139
28681



4
M
12613
84934
14850
16850
100
867
115
40847
13199
44303
318763
N
5676
1090
5207
7207
100
867
135
31204



5
M
7937
30217
26267
28267
100
867
109
52263
7000
11620
构造配筋
N
4799
38313
12526
14526
100
867
117
38522
7000
20684
C
1
M
30985
214658
14435
16435
067
778
108
39291
33358
272457
6252944
N
2104
2735
769
2769
053
778
138
25334



2
M
16571
164196
10092
12092
088
867
118
35794
25516
101568
4221520
N
5333
212025
2515
4515
068
867
138
27720



3
M
13973
118585
11783
13783
100
867
118
37780
18428
57148
320942
N
4463
151938
2937
4937
095
867
148
28817



4
M
11181
69694
16043
18043
100
867
114
42040
10830
36405
318763
N
4463
9185
4859
6859
100
867
136
30856



5
M
7303
23293
31353
33353
100
867
107
57349
7000
32971
构造配筋
N
4026
31388
12827
14827
100
867
117
38823
7000
43257
D
1
M
24822
164201
15117
17117
088
778
110
40390
25517
167773
5221900
N
2265
211063
1073
3073
069
778
145
25952



2
M
13184
122997
10719
12719
100
867
120
36716
19114
51492
320942
N
6094
160338
3801
5801
090
867
139
29555



3
M
12564
86284
14561
16561
100
867
115
40558
13409
43613
318763
N
6095
116988
5210
7210
100
867
135
31207



4
M
13121
52582
24953
26953
100
867
109
50950
8171
62433
320942
N
12188
70425
17306
19306
100
867
113
43303
10944
44943
318763
5
M
7712
1521
50703
52703
100
867
105
76700
7000
47816
构造配筋
N
559
2405
23243
25243
100
867
110
49240
7000
46271

表106 偏心柱配筋计算
柱号
层号













初步配筋
A
1
M
18748
155823
12032
14032
093
778
113
34900
058
15900
1245


N
5064
229025
2211
4211
063
778
130
24482
078
5482
1245
2908
416804
2
M
19177
121468
15788
17788
100
867
114
39284
046
20284
1245


N
1566
177388
8828
10828
082
867
119
31866
063
12866
1245


3
M
1685
85206
19776
21776
100
867
111
43272
015
24272
1245


N
13195
127013
10389
12389
100
867
120
33885
046
14885
1245


4
M
15711
51449
30537
32537
100
867
108
54034
109
35034
1245


N
13195
76638
17217
19217
100
867
113
40714
020
21714
1245


5
M
N
12638
25863
48865
50865
100
867
105
72362
377
53362
1245


B
1
M
29961
16174
18524
20524
090
778
109
41324
058
22324
1245


N
3934
3175
1236
3239
046
778
128
23156
087
4156
1245
16751
6201884
2
M
18066
192301
9395
11395
075
867
116
32274
066
13274
1245


N
6035
249625
2418
4418
058
867
133
24866
080
5866
1245
7876
4181017
3
M
15683
136833
11461
13461
100
867
119
34958
051
15958
1245


N
5676
179313
3165
5165
081
867
139
26181
067
7181
1245
2291
构造配筋
4
M
12613
84934
14850
16850
100
867
115
38347
002
19347
1245


N
5676
1090
5207
7207
100
867
135
28704
015
9704
1245
13936
6201884
5
M
7937
30217
26267
28267
100
867
109
49763
208
30763
1245


N
4799
38313
12526
14526
100
867
117
33526
164
14526
1245

C
1
M
30985
214658
14435
16435
067
778
108
36791
066
17791
1245


N
2104
2735
769
2769
053
778
138
22834
085
3834
1245
7273
4181017
2
M
16571
164196
10092
12092
088
867
118
33294
060
14294
1245


N
5333
212025
2515
4515
068
867
138
25220
075
6220
1245
1374
416804
3
M
13973
118585
11783
13783
100
867
118
35280
041
16280
1245


N
4463
151938
2937
4937
095
867
148
26317
058
7317
1245
4843
构造配筋
4
M
11181
69694
16043
18043
100
867
114
39540
084
20540
1245


N
4463
9185
4859
6859
100
867
136
28356
046
9356
1245
11588
构造配筋
5
M
7303
23293
31353
33353
100
867
107
54849
178
35849
1245


N
4026
31388
12827
14827
100
867
117
33827
149
14827
1245


D
1
M
24822
164201
15117
17117
088
778
110
37890
059
18890
1245


N
2265
211063
1073
3073
069
778
145
23452
077
4452
1245
2707
构造配筋
2
M
13184
122997
10719
12719
100
867
120
34216
044
15216
1245


N
6094
160338
3801
5801
090
867
139
27055
061
8055
1245
3186
构造配筋
3
M
12564
86284
14561
16561
100
867
115
38058
000
19058
1245


N
6095
116988
5210
7210
100
867
135
28707
030
9707
1245
4760
416804
4
M
13121
52582
24953
26953
100
867
109
48405
226
29450
1245


N
12188
70425
17306
19306
100
867
113
40803
058
21803
1245


5
M
7712
1521
50703
52703
100
867
105
74200
169
55200
1245


N
559
2405
23243
25243
100
867
110
44243
155
25243
1245



（5）柱受压承载力验算
垂直弯矩作面受压承载力验算
1)A轴柱
229025KN
查表

满足求

2）B轴柱
31750KN
查表

满足求
3）C轴柱
27350KN
查表

满足求
4） D轴柱
21103KN
查表

满足求

（6）斜截面受剪承载力计算
1）A轴柱
利力组合
剪跨

取N8687KN

构造求进行配筋柱端箍筋加密

2）B轴柱
利力组合
剪跨

取N8687KN

构造求进行配筋柱端箍筋加密

3）C轴柱
利力组合
剪跨

取N8687KN

构造求进行配筋柱端箍筋加密

4）D轴柱
利力组合
剪跨

取N8687KN

构造求进行配筋柱端箍筋加密
（7）柱实际配筋
柱实际配筋表107示






















表107 柱实际配筋表
柱号
层号
计算As
（mm）
初步配筋
（mm）
实际配筋
柱中箍筋
柱端箍筋加密
A
1
10945
4
5
1900
28@200
28@100
2
10359
4
3
8142
4
4
8589
4
5
19688
3
B
1
21127
6
625
2944
28@200
28@100
2
138596
4
3
7910
3
4
4430
3
5
1162
构造配筋
C
1
27246
62944
625
2944
28@200
28@100
2
10157
4
3
5715
3
4
3641
3
5
3297
构造配筋
D
1
16777
5
625
2944
28@200
28@100
2
5149
3
3
4361
3
4
6243
3
5
4627
构造配筋
第11章 基础设计
考虑工程建筑设计特点（荷载太）榀框架外柱采采独立基础形式榀框架柱采联合基础形式具体设计见：
外柱承受荷载：M14489KN·m
N172507KN
V6612KN
柱承受荷载：M30985KN·m
N214658KN
V6185KN

111外柱独立基础设计
外柱独立基础锥形基础混凝土强度等级C30fc143Nmm2143143Nmm2受力钢筋采HRB335300 Nmm2取A柱例
1111 基础力组合
1A轴柱
（1）标准组合
基础框架柱传荷载标准值：
14489 KN·m
172507KN
＝6612KN
（2）基梁传荷载标准值：
＝（29+1498）×（45045）+（29+1498）×（9045）×＝1489KN（底层墙体基础梁重构成）
＝2414×0125＝302KN·m （基础梁重构成）
（3）力组合
弯矩组合：＝＋＝14489302＝14187KN·m
轴力组合：＝＋＝172507+1489＝1874KN
剪力组合：＝6612KN
1112 柱基础
（1）基础力组合
柱间距较设计成联合基础混凝土强度等级C30fc143Nmm2143143Nmm2受力钢筋采HRB335300 Nmm2联合基础计算时轴心受压计算
柱承受载：
30985 KN·m
2214658 KN
6185KN
基础框架柱传荷载值：
30985 KN·m 214658KN 6185KN
基梁传荷载值：
（29+1498）×（45045）+（29+1498）×（9+24045）×1703KN
（底层墙体基础梁重构成）
＝2762×0125＝345KN·m （基础梁重构成）
（3）力组合
弯矩组合：＝＋＝30985345＝3064KN·m
轴力组合：＝＋＝214658+1703＝231715KN
剪力组合：＝6158KN

112 外柱基础设计
1121 基持力层确定
前面工程概况描述知：持力层放塑粉质粘土层基础埋深定位－165m该层基承载力＝220 KPa
1122 外柱（AD轴柱）独立基础设计
1确定基础埋深d＝165 m
2基承载力特征值
修正系数：
d＝165 m ＞05m应进行修正查表基础工程（华南理工学浙江学湖南学 编）表25（承载力修正系数）知：03＝16
重度计算：
杂填土属性系数： ＝17() ＝13 m
粉质粘土属性系数：＝187() ＝035 m
基底面图加权均重度：

∴ 220＋0＋16×1736×﹙165－05﹚＝25194 KPa
3基础底面尺寸确定
现假设基础受中心荷载作计算基底面积：
满足求偏安全考虑取选矩形尺寸：a×b＝3×3＝9m² b3m基承载力必宽度进行修正
4基承载力验算（标准组合）
基础回填土受重力
总弯矩
偏心距
基压力：
知：
2863＜2935承载力满足求
5基础剖面尺寸确定
作基础尺寸详图右示：

图111基础构造示意图

112 基础构造示意图
6切验算（基组合）
基净反力计算：（公式）
∵ h＝1000mm800－2000mm间∴受切承载力高度影响系数取值线性插法∴＝0983

（1250+450）2850mm
∴破坏锥体底边落基础底面积
∴
∴
选公式（见基础工程）

∴ 满足抗切求
7基础底板配筋计算（基组合确定）
(1)长度方配筋计算：


∴
米配筋面筋：
实配：12﹫　　
(2)宽度方配筋计算：


4204
∴
实配：12﹫100
113 柱基础设计
1131 初步确定基础底面尺寸
基础构造示意图见图113图114示

113 基础构造示意图


114 基础构造示意图

基承载力深度修正

210+44×1725×1129349
1132底面尺寸确定
轴心受压计算基础埋深d＝16 m
现假设基础受中心荷载作计算基底面积：
选矩形尺寸：a×b＝6×3＝18m²
1133基承载力验算
（1）承载力宽度进行修正

∴ 210＋3×1725×1+44×1725×1134524KPa
∴
（2）基承载力验算
基础回填土受重力

基承载力满足求
1134切验算
∵ h＝1000mm800－2000mm间∴受切承载力高度影响系数取值线性插法∴＝0983

（1250+450）2850mm
∴破坏锥体底边落基础底面积
∴
∴
选公式（见基础工程）



∴ 满足抗切求
1135受剪承载力验算
基础高度较需配置受剪钢筋验算公式：
07×098×143×4×80031391KN
1136配筋计算
(1)长度方配筋计算：



∴
米配筋面筋：
实配：10﹫　　
(2)宽度方配筋计算：


12624
∴
米配筋面筋：
实配：14﹫120







外文翻译
Structural Systems to resist lateral loads
Commonly Used structural Systems
With loads measured in tens of thousands kips there is little room in the design of highrise buildings for excessively complex thoughts Indeed the better highrise buildings carry the universal traits of simplicity of thought and clarity of expression
It does not follow that there is no room for grand thoughts Indeed it is with such grand thoughts that the new family of highrise buildings has evolved Perhaps more important the new concepts of but a few years ago have become commonplace in today’ s technology
Omitting some concepts that are related strictly to the materials of construction the most commonly used structural systems used in highrise buildings can be categorized as follows
1 Momentresisting frames
2 Braced frames including eccentrically braced frames
3 Shear walls including steel plate shear walls
4 Tubeintube structures
5 Tubeintube structures
6 Coreinteractive structures
7 Cellular or bundledtube systems
Particularly with the recent trend toward more complex forms but in response also to the need for increased stiffness to resist the forces from wind and earthquake most highrise buildings have structural systems built up of combinations of frames braced bents shear walls and related systems Further for the taller buildings the majorities are composed of interactive elements in threedimensional arrays
The method of combining these elements is the very essence of the design process for highrise buildings These combinations need evolve in response to environmental functional and cost considerations so as to provide efficient structures that provoke the architectural development to new heights This is not to say that imaginative structural design can create great architecture To the contrary many examples of fine architecture have been created with only moderate support from the structural engineer while only fine structure not great architecture can be developed without the genius and the leadership of a talented architect In any event the best of both is needed to formulate a truly extraordinary design of a highrise building
While comprehensive discussions of these seven systems are generally available in the literature further discussion is warranted here The essence of the design process is distributed throughout the discussion

MomentResisting Frames
Perhaps the most commonly used system in lowto mediumrise buildings the momentresisting frame is characterized by linear horizontal and vertical members connected essentially rigidly at their joints Such frames are used as a standalone system or in combination with other systems so as to provide the needed resistance to horizontal loads In the taller of highrise buildings the system is likely to be found inappropriate for a standalone system this because of the difficulty in mobilizing sufficient stiffness under without the genius and the leadership of a talented architect In any event the best of both is needed to formulate a truly extraordinary design of a highrise building
While comprehensive discussions of these seven systems are generally available in the literature further discussion is warranted here The essence of the design process is distributed throughout the discussion
MomentResisting Frames
Perhaps the most commonly used system in lowto mediumrise buildings the momentresisting frame is characterized by linear horizontal and vertical members connected essentially rigidly at their joints Such frames are used as a standalone system or in combination with other systems so as to provide the needed resistance to horizontal loads In the taller of highrise buildings the system is likely to be found inappropriate for a standalone system this because of the difficulty in mobilizing sufficient stiffness under lateral forces
Analysis can be accomplished by STRESS STRUDL or a host of other appropriate computer programs analysis by the socalled portal method of the cantilever method has no place in today’s technology
Because of the intrinsic flexibility of the columngirder intersection and because preliminary designs should aim to highlight weaknesses of systems it is not unusual to use centertocenter dimensions for the frame in the preliminary analysis Of course in the latter phases of design a realistic appraisal injoint deformation is essential
Braced Frames
The braced frame intrinsically stiffer than the moment –resisting frame finds also greater application to higherrise buildings The system is characterized by linear horizontal vertical and diagonal members connected simply or rigidly at their joints It is used commonly in conjunction with other systems for taller buildings and as a standalone system in lowto mediumrise buildings
While the use of structural steel in braced frames is common concrete frames are more likely to be of the largerscale variety
Of special interest in areas of high seismicity is the use of the eccentric braced frame
Again analysis can be by STRESS STRUDL or any one of a series of two –or three dimensional analysis computer programs And again centertocenter dimensions are used commonly in the preliminary analysis
Shear walls
The shear wall is yet another step forward along a progression of everstiffer structural systems The system is characterized by relatively thin generally (but not always) concrete elements that provide both structural strength and separation between building functions
In highrise buildings shear wall systems tend to have a relatively high aspect ratio that is their height tends to be large compared to their width Lacking tension in the foundation system any structural element is limited in its ability to resist overturning moment by the width of the system and by the gravity load supported by the element Limited to a narrow overturning One obvious use of the system which does have the needed width is in the exterior walls of building where the requirement for windows is kept small
Structural steel shear walls generally stiffened against buckling by a concrete overlay have found application where shear loads are high The system intrinsically more economical than steel bracing is particularly effective in carrying shear loads down through the taller floors in the areas immediately above grade The sys tem has the further advantage of having high ductility a feature of particular importance in areas of high seismicity
The analysis of shear wall systems is made complex because of the inevitable presence of large openings through these walls Preliminary analysis can be by trussanalogy by the finite element method or by making use of a proprietary computer program designed to consider the interaction or coupling of shear walls
Framed or Braced Tubes
The concept of the framed or braced or braced tube erupted into the technology with the IBM Building in Pittsburgh but was followed immediately with the twin 110story towers of the World Trade Center New York and a number of other buildings The system is characterized by three –dimensional frames braced frames or shear walls forming a closed surface more or less cylindrical in nature but of nearly any plan configuration Because those columns that resist lateral forces are placed as far as possible from the cancroids of the system the overall moment of inertia is increased and stiffness is very high
The analysis of tubular structures is done using threedimensional concepts or by two dimensional analogy where possible whichever method is used it must be capable of accounting for the effects of shear lag
The presence of shear lag detected first in aircraft structures is a serious limitation in the stiffness of framed tubes The concept has limited recent applications of framed tubes to the shear of 60 stories Designers have developed various techniques for reducing the effects of shear lag most noticeably the use of belt trusses This system finds application in buildings perhaps 40stories and higher However except for possible aesthetic considerations belt trusses interfere with nearly every building function associated with the outside wall the trusses are placed often at mechanical floors mush to the disapproval of the designers of the mechanical systems Nevertheless as a costeffective structural system the belt truss works well and will likely find continued approval from designers Numerous studies have sought to optimize the location of these trusses with the optimum location very dependent on the number of trusses provided Experience would indicate however that the location of these trusses is provided by the optimization of mechanical systems and by aesthetic considerations as the economics of the structural system is not highly sensitive to belt truss location
TubeinTube Structures
The tubular framing system mobilizes every column in the exterior wall in resisting overturning and shearing forces The termtubeintube’is largely selfexplanatory in that a second ring of columns the ring surrounding the central service core of the building is used as an inner framed or braced tube The purpose of the second tube is to increase resistance to over turning and to increase lateral stiffness The tubes need not be of the same character that is one tube could be framed while the other could be braced
In considering this system is important to understand clearly the difference between the shear and the flexural components of deflection the terms being taken from beam analogy In a framed tube the shear component of deflection is associated with the bending deformation of columns and girders (ie the webs of the framed tube) while the flexural component is associated with the axial shortening and lengthening of columns (ie the flanges of the framed tube) In a braced tube the shear component of deflection is associated with the axial deformation of diagonals while the flexural component of deflection is associated with the axial shortening and lengthening of columns
Following beam analogy if plane surfaces remain plane (ie the floor slabs)then axial stresses in the columns of the outer tube being farther form the neutral axis will be substantially larger than the axial stresses in the inner tube However in the tubeintube design when optimized the axial stresses in the inner ring of columns may be as high or even higher than the axial stresses in the outer ring This seeming anomaly is associated with differences in the shearing component of stiffness between the two systems This is easiest to understand where the inner tube is conceived as a braced (ie shearstiff) tube while the outer tube is conceived as a framed (ie shearflexible) tube
Core Interactive Structures
Core interactive structures are a special case of a tubeintube wherein the two tubes are coupled together with some form of threedimensional space frame Indeed the system is used often wherein the shear stiffness of the outer tube is zero The United States Steel Building Pittsburgh illustrates the system very well Here the inner tube is a braced frame the outer tube has no shear stiffness and the two systems are coupled if they were considered as systems passing in a straight line from the hat structure Note that the exterior columns would be improperly modeled if they were considered as systems passing in a straight line from the hat to the foundations these columns are perhaps 15 stiffer as they follow the elastic curve of the braced core Note also that the axial forces associated with the lateral forces in the inner columns change from tension to compression over the height of the tube with the inflection point at about 58 of the height of the tube The outer columns of course carry the same axial force under lateral load for the full height of the columns because the columns because the shear stiffness of the system is close to zero
The space structures of outrigger girders or trusses that connect the inner tube to the outer tube are located often at several levels in the building The AT&T headquarters is an example of an astonishing array of interactive elements
1 The structural system is 94 ft (286m) wide 196ft(597m) long and 601ft (1833m) high
2 Two inner tubes are provided each 31ft(94m) by 40 ft (122m) centered 90 ft (274m) apart in the long direction of the building
3 The inner tubes are braced in the short direction but with zero shear stiffness in the long direction
4 A single outer tube is supplied which encircles the building perimeter
5 The outer tube is a momentresisting frame but with zero shear stiffness for the center50ft (152m) of each of the long sides
6 A spacetruss hat structure is provided at the top of the building
7 A similar space truss is located near the bottom of the building
8 The entire assembly is laterally supported at the base on twin steelplate tubes because the shear stiffness of the outer tube goes to zero at the base of the building
Cellular structures
A classic example of a cellular structure is the Sears Tower Chicago a bundled tube structure of nine separate tubes While the Sears Tower contains nine nearly identical tubes the basic structural system has special application for buildings of irregular shape as the several tubes need not be similar in plan shape It is not uncommon that some of the individual tubes one of the strengths and one of the weaknesses of the system
This special weakness of this system particularly in framed tubes has to do with the concept of differential column shortening The shortening of a column under load is given by the expression
△∑fLE
For buildings of 12 ft (366m) floortofloor distances and an average compressive stress of 15 ksi (138MPa) the shortening of a column under load is 15 (12)(12)29000 or 0074in (19mm) per story At 50 stories the column will have shortened to 37 in (94mm) less than its unstressed length Where one cell of a bundled tube system is say 50stories high and an adjacent cell is say 100stories high those columns near the boundary between the two systems need to have this differential deflection reconciled
Major structural work has been found to be needed at such locations In at least one building the Rialto Project Melbourne the structural engineer found it necessary to vertically prestress the lower height columns so as to reconcile the differential deflections of columns in close proximity with the posttensioning of the shorter column simulating the weight to be added on to adjacent higher columns



























结构系统抵抗横荷载
常结构体系
负载检测成千万kips 少房设计高层建筑复杂想法事实更高层建筑中普遍特征简单思路清晰表达
意味着没余想法事实种思想新家庭高层建筑发展许更重新概念年前已司空见惯技术
忽略概念关材料严格建设常结构系统高层建筑纳：
1 矩抗张
2 支撑框架包括偏心支撑框架
3 剪力墙包括钢板剪力墙
4 筒中筒结构
5 筒中筒结构
6 核心互动结构
7 蜂窝捆绑系统
特趋势更复杂形式反应需增加刚度抵制军队风震高层建筑结构体系已建立起组合框架支撑bents 剪力墙相关系统外高建筑物数互动元素三维阵列
结合方法素非常重设计程中高层建筑组合需演变响应环保功成考虑便提供效结构挑起建筑发展新高度说富想象力结构设计创造伟建筑相反许例子罚款架构已建立适度支持结构工程师精细结构伟建筑开发天领导建筑师情况需制定真正特殊设计高层建筑
然全面讨七系统通常适文学值进步讨里质设计程分布整讨

矩抗框架
许常系统低中等高楼厦目前抗特点线性横联系成员基关节僵硬种帧作独立系统系统便提供必抵抗水荷载高高层建筑该系统会发现合适独立系统难调动足够刚度天领导建筑师情况需制定真正特殊设计高层建筑
然全面讨七系统通常适文学值进步讨里质设计程分布整讨
矩抗框架
许常系统低中等高楼厦目前抗特点线性横联系成员基关节僵硬种帧作独立系统系统便提供必抵抗水荷载高高层建筑该系统会发现合适独立系统难调动足够刚度侧力
分析通压力 STRUDL 机适计算机程序分析谓门户方法悬臂法没发生天技术
固灵活性柱梁相交初步设计目标应该突出弱点系统寻常中心中心尺寸框架初步分析然者设计阶段现实评估关节变形必少

支撑框架
支撑框架目前更严厉抗发现更广泛应更高高楼厦该系统特点线性横角线成员连接简单关节僵硬常系统高建筑物作独立系统低中等高楼厦
然结构钢支撑框架中常见混凝土框架结构更较规模品种
特感兴趣领域高震活动利偏心支撑框架
次分析通压力 STRUDL 系列两年三年量纲分析计算机程序次中心中心尺寸常初步分析
剪力墙
该剪力墙前迈出步着进步时候更严厉结构系统该系统特点较薄通常（总）具体容提供结构强度建设职分开
高层建筑中剪力墙体系相高横说身高较宽度张力缺乏系统基础结构性素限力抵抗倾覆力矩宽度系统重力负载支持素限狭隘倾覆明显该系统具必宽度外墙建设里求保持窗户
剪力墙结构钢般加筋屈曲具体覆盖已发现应剪切载荷高该系统更济钢支撑特效执行剪切载荷通高楼层区立级该系统TEM进步利具高韧性功特重区震活动
分析剪力墙体系复杂避免存开口通墙壁初步分析桁架类推限元法利专计算机程序设计考虑互动耦合剪力墙
框架支撑
概念框架支撑演变成支撑技术IBM厦匹兹堡立双110层塔楼世界贸易中心纽约建筑系统特点立体框架支撑框架剪力墙结构形成封闭表面少圆柱性质计划配置栏目抵制侧力放cancroids制度总转动惯量增加刚度非常高
分析状结构进行三维概念二维类推情况两者方法必须够核算影响剪力滞
场情况剪力滞发现第次飞机结构种严重限制刚度框架限概念应框架剪切60事设计师已制定种技术减轻剪力滞影响明显带桁架该系统应建筑物发现许40stories然审美考虑带桁架干扰建设职外墙桁架放机械楼层玉米粥反设计师机械系统然作符合成效益结构系统带桁架运作良找继续批准设计师数研究已设法优化桁架佳位置非常赖数量桁架提供验表明然位置提供桁架优化机械系统审美考虑作济学结构体系高度敏感带支架位置
筒中筒结构
状框架系统动员栏外墙抵制度转剪切力该term'tubetube'is基言明第二次环列环围绕中心服务核心建设作种框架支撑目第二增加阻力转折点增加侧刚度子必进行性质说制定支撑
审议系统重清楚解间差异剪切弯曲部分挠度正采取条款梁类推框筒剪切部分挠度弯曲变形柱子梁（网框筒） 弯曲部分轴缩短延长栏（法兰框筒）支撑剪切挠度组成部分轴变形角线弯曲部分挠度轴缩短延长栏
继梁类推果飞机表面保持飞机（楼板）然轴应力栏目外正进步形成轴线轴应力胎然筒中筒设计优化轴应力圈栏作高甚更高轴应力外环种似非异常剪切部分刚度两系统间简单足立场胎设想作支撑（剪切激烈）外视框架（剪切灵活）
核心互动结构
核心互动式结构种特殊情况筒中筒中两耦合某种形式三维空间事实该系统常中剪切刚度外零美国钢铁厦匹兹堡说明系统非常里胎支撑框架外没剪切刚度两系统耦合果视系统通直线帽子结构请注意外部栏模仿果视系统通直线帽子基础列许15 ％更严厉遵循弹性曲线支撑核心注意轴力侧力列紧张压缩高度拐点5月8日高度外柱然执行相轴力侧载荷充分高度列列剪切刚度系统接零
空间结构支腿桁架梁连接胎外位层面建设 AT ＆ T总部例子惊系列互动容：
1 结构体系94英尺（二十八点六米）宽 196英尺（五十九点七米）长六零英尺（百八十三点三米）高
2 两胎提供三十英尺（九点四米） 40英尺（十二点二米） 中心九零英尺（二十七点四米）长期方建设
3 胎已作短期方零剪切刚度长期方
4 单供应外中环绕周边建设
5 外目前抗框架零剪切刚度center50ft （十五点二米）双方
6 空间桁架结构帽子提供顶部建设
7 类似空间桁架位底部建设
8 整会横支持基础双钢板剪切刚度外零基础建设
细胞结构
典型例子蜂窝结构西尔斯厦芝加哥捆绑筒结构9独立然西尔斯厦包含九完全相基结构体系具特殊申请建筑形状规必形状类似计划少见优势弱点系统
特殊弱点制度特已样做概念差柱缩短缩短栏出负载表达
△ ∑fL 电子
建筑物12英尺（三点六六米）落式板距离均压应力15 ksi （ 138MPa ） 缩短栏负荷15 （ 12 ）（ 12 ） 290000074in （点九毫米）事50层该列缩短37英寸（ 94毫米）轻声长度果细胞捆绑系统说 50stories高相邻细胞说 100stories高柱子间边界附两系统需种差偏转调
结构工作认需点少建设里亚托项目墨尔结构工程师认必预应力低高度栏便核鉴挠度栏接张短栏模拟重量添加相邻更高栏







































参考书参考文献
1．简明土木工程系列专辑框架结构计算分析设计实例 崔京浩 编杨杰 编著中国水利水电出版社 知识产权出版社 2008
2． How Designers Think—The design process demystified 布莱恩劳森 （英）著 杨东（鲁革）段炼 译中文名建筑师样思考—解密设计机械工业出版社2008
3．引百度网 作者 佚名 发表时间20057
4房屋建筑学 李必瑜 编 武汉学出版社 200007
5 混凝土结构设计规范(GB 500102002) 中华民国建设部中国建筑工业出版社 2002
6．建筑设计防火规范（GBJ1687） 中华民国建设部 北京：中国建筑工业出版社2001年局部修订
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9建筑基基础设计规范（GB 500072002） 中华民国建设部 北京：中国建筑工业出版社2002
10总图制图标准（GBT 501032001） 中华民国建设部 北京：中国建筑工业出版社2001
11房屋建筑制图统标准（GBT 500012001） 中华民国建设部 北京：中国建筑工业出版社2001
12建筑制图标准（GBT 501042001） 中华民国建设部 北京：中国建筑工业出版社2001
13建筑结构制图标准（GBT501052001） 中华民国建设部 北京：中国建筑工业出版社2001
14．高等学校建筑工程专业毕业设计指导 沈蒲生苏三庆编北京：中国建筑工业出版社2000
15．土木工程专业毕业设计指导 梁兴文史庆轩编北京：科学出版社2002
16混凝土结构设计原理 东南学济学天津学合编清华学审北京：中国建筑工业出版社2005
17混凝土结构砌体结构设计 东南学济学天津学合编清华学审北京：中国建筑工业出版社2005
18基础工程 赵明华编徐学燕副编北京：高等教育出版社2003
19工程结构抗震 丰定国编北京：震出版社2005
20结构力学 包世华编武汉理工学出版社2003
致 谢

毕业设计毕业前次系统巩固深化专业知识学期间交老师份作业仅巩固加深已学基础专业知识提高综合运知识独立进行分析解决实际问题力培养综合素质工程实践力创新力
设计资料收集设计方案确定实施设计图纸绘画努力完成里非常感谢陈老师毕业设计考研程中帮助陈老师学做事原总次毕业设计受益匪浅
感谢辅导老师老师关怀贯穿整毕业设计老师身花心血见斑老师周开次例会检查毕业设计进度指导毕业设计工作毕业设计程中遇问题总会联合实际耐心讲解深刻体会学生幸福老师伟学校里考虑名利争时候疑问老师咨询老师会厌烦直明白止怀着万分感激情老师说句：老师您辛苦
次感谢帮助学成功完成次设计离开学帮助家交流程中学知识接受问题独特视角解决问题独方法真帮助项工程外界绝缘环境中独立完成交流种重学方法助力提高爱学真棒
毕业想老师学说句心里话：谢谢帮助谢谢关心工作学中会时刻牢记老师教诲抱着颗求索善感恩心投身学工作中放飞梦想









学生：朱明静
20110603


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