土木工程（桥梁）毕业设计计算书

目录 
1桥面高程1 
2方案选1 
21确定桥梁选方案1 
22确定优方案2 
3 桥结构尺寸拟定4 
31跨径拟定4 
32桥箱梁尺寸拟定4 
321确定梁高4
322确定桥面板厚度4
323腹板厚度5
324底板厚度5
325桥梁线形5
326桥面铺装5
367桥墩尺寸5
368梁箱梁尺寸5
4桥箱梁横计算7 
41桥面板配筋计算7 
411顶板跨中截面计算7
412梁箱梁悬臂端计算12
413荷载组合14
414桥面板配筋计算14
415混凝土抗裂验算15
43截面配筋验算17 
5桥电算20 
51 电算前准备工作20 
511 材料特性计算参数20
512 施工环境温度模式20
513 挂篮时荷载20
514 截面尺寸20
514 二期恒载运营活载21
52 建模程21 
521 设置操作环境21
522 定义材料截面21
523 建立结构模型25
524 定义结构组边界组荷载组28
525 非预应力钢筋输入31
526 输入荷载32
527 定义施工阶段37
528 输入移动荷载数41
529 运行结构分析查分析结果45
5210PSC 设计59 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
1
1桥面高程
水文资料根通航水位航道求简单确定
五年遇通航水位：5349m
通航等级 Ⅶ级净空 60m（高）×40m（双宽）
致确定桥高程 541m航道面桥孔径净跨 40 米
桥面高程结构求行求确定
2方案选
21确定桥梁选方案 
该桥位形见图 21
490
500
510
520
530
540
550
建议基承载力基容许值：含漂卵石土 550kPa卵石土 300kPa石
英砂岩（强风化） 500kPa石英砂岩（中风化） 1600kPa粉砂岩（强风化） 400kPa粉砂岩（中风化） 800kPa
490
500
510
520
530
540
550
480 480
横1 横2
ZK1(中桩) ZK2(中桩)
365 285 横3
ZK3(中桩)
570 横4
ZK4(中桩)
横5
ZK5(中桩)
570 横6
ZK6(左侧55m)
4475 横750
ZK7(右侧55m)
横8 横950
ZK9(左侧55m)
7950 横10
ZK10(中桩)
4665
投影钻孔编号
面高程（m）
ZK9
52980
高 程
深度（m）钻孔编号
面高程（m）
ZK3
52843

图  2‐1  桥位形图 
目前常桥梁形式梁桥拱桥斜拉桥悬索桥等种形式中梁桥
简支梁桥连续梁桥连续钢构等种形式
形明显拱桥太合适首先两岸没较坡度法拱桥提供推
力者桥净空适合采中承式拱桥连续钢构温度荷载会墩产生
较水位移需柔性墩该处墩高较矮桥墩避免会产生抗推
刚度桥墩受力极利处宜采连续钢构悬索桥处应采
然悬索桥跨度桥长度济性斜拉桥悬索桥抗风难题
处抗风重素者处索养护问题
排集中桥型剩供选择剩简直梁桥承式拱桥连续梁桥
斜拉桥种桥型根水文质形气候行车条件等条件选取优方案
供选择方案三种
（1）承式拱配简直 T 型梁桥桥型见图 22： 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
2
 
图  2‐2  承式拱配简支 T 型梁桥 
方案简述该方案跨越渡河段采跨度 90 米承式拱桥避免水施工
桥段全部采简支体系部结构预应力 T 梁左边跨 35 米右边跨 42
米余均采 40 米标准跨境部结构采四柱式排架墩基础采桩基础
（2）斜拉桥
桥型见图 23

图  2‐3  斜拉桥 
方案简述：方案孔采单塔塔斜拉桥桥塔采预应力混凝土门式塔桥面板采
钢箱梁跨跨径 935 米
③连续梁桥
桥型图 24：

图  2‐4  连续梁桥 
方案简述：桥采 78 米+2×120 米右岸采跨 43 米引桥桥部结构采
预应力变截面连续箱形梁引桥部结构采变截面简支箱形梁桥墩采四柱式排架
墩
22确定优方案 
方案特点具体较见表 21：四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
3
  表  2‐1  方案选表 
方案 方案
承式拱配简直 T 梁
方案二
斜拉桥
方案三
连续梁桥
桥：78+2×120 米 跨径 35+5×40+90+42 米 46×3+935×2+42 米 引桥：40 米
部结构 预应力 T 梁 钢箱梁 预应力混凝土箱梁
部结构 四柱排架墩 桥塔 四柱排架墩
梁采预制吊装 采悬臂吊装施工工艺复杂 采悬臂施工
施工工艺简单桥墩 桥墩数量少 施工工艺较复杂 施工
拱跨水施工工艺复杂 避开水施工
拼装块运输方便 水工程量少
环保 基础桥墩数量河床破
坏极环境影响 环境影响 环境定影响

功 桥通航影响桥面行车
舒适性收限制
桥通航影响
行车舒适
通航影响
行车舒适
造价 低 高 较高
美学 没功 较
较总结：
①施工方案桥墩数量基础数量部分水施工方案二桥
墩基础相方案少方案三桥墩少方案部结构简支段采预制装配技
术简单拱跨段技术较复杂方案二桥索处理极麻烦技术求特高施工速度
慢难度高出方案三采悬臂施工需做施工控制等问题技术求较高
②造价方案桥跨技术简单设计容易需科研费造价低
方案二技术难度高施工复杂需量抗风抗震科研费费特高方案三
技术较复杂施工较复杂需少量科研费造价第种方案高
第二种方案低
③技术复杂性第种成熟方案需专门研究设计简单第二种方案设
计难度高需做抗风抗震专门研究施工控制难度第三种方案技术较成熟
施工控制较复杂
④美观美学没统标准第方案难做出造型明显处劣势
⑤工期方案短方案二长长方案三方案方案二间
综述难发现满足求前提方案三优势明显首先较二
三方案第二方案美学定优势功二者相差造价施工难度工期四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
4
者明显优前者较三方案发现方案然降低造价施工难度
确实功明显受限制
综合方面第三方案做实际选取方案进行设计
3 桥结构尺寸拟定
31跨径拟定 
左边河床水面较窄作桥跨径控制素右边河床水面约 120
米避免水施工孔跨度定 120 米桥右边跨跨越航道根连续
建桥验取边跨中跨值 06~08 较合适桥选取 065 边跨中跨值
全桥分孔 78m+2×120m右边跨设置 43m 引桥
32桥箱梁尺寸拟定 
实践理证明箱型截面具抗扭刚度整体性承受正负弯矩结构刚度
等等优点种济合理截面形式考虑桥面净空 295 米加两侧护栏 305
米选择单箱双室箱型截面两侧悬挑 3 米
321确定梁高
根部梁高：根部梁高般取（116~120）L（L 中跨跨长）

120H620支 米
120H7816支 米
综合考虑材料等方面素选取根部梁高 H68支 米
支点梁高约（115~125） H支
 

HH27225支
中 米

HH45315支
中 米
综合考虑前验取 H35中 米
322确定桥面板厚度
箱梁顶板板垮垂直行车道方：
顶板厚度 () 顶H3L11cm312511485cm  四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
5
悬臂板厚度 悬H L>025 米时 () ()悬H 8L 21 cm 8 12 5 21 121 cm 
取顶板厚度 顶H35cm 悬臂板厚度 悬H03cm
323腹板厚度 
根英国水泥混凝土协会提出两关预应力混凝土连续梁佳腹板参数计
算公式结合腹板厚度求确定腹板厚度
根教材 85 页图 2243查 K147K211
公式
max
wp p 3
1
thK10Bl

max
3wm m
2
thK10Bl

代入项参数计算出支点腹板厚度总 wpt 250cm 跨中腹板厚度总
wmt 115cm 根腹板厚度求腹板尺寸见表 2 示
表  1  腹板尺寸取值 
边腹板 中腹板
跨中截面 50 60
支座截面 70 60

324底板厚度
根底板厚度跨 ~1 140 1 170 验值支点处底板厚取 65cm 跨中取
25cm箱梁梁高底板厚度底板轮廓线均 18 次抛物线变化腹板厚度线
性变化
325桥梁线形
桥处直线存坡取双 2横坡中跨跨中高点
曲线桥梁坡影响结构计算计算时候考虑坡直桥计
算
326桥面铺装
高等级公路桥建议采沥青混凝土路面桥桥面铺装采C30 混凝土6cm沥青
混凝土9cm
367桥墩尺寸
采连续梁桥墩采直径 15 米圆形四柱墩引桥采直径 18 米圆
形四柱墩
368梁箱梁尺寸
梁跨中截面支座截面尺寸图 3132 示

四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
6

图  3‐1  跨中横截面尺寸图 
 

图  3‐2  支座截面尺寸图四川学科毕业文 飞龙关桥设计
7
4桥箱梁横计算
41桥面板配筋计算 
根规范桥边跨 78 米桥箱梁两腹板间距离 1225 米：

a
b
L 78 64 2L1225 
应单板计算跨中腹板薄荷载产生弯矩受力利选跨
中截面进行计算进行跨中截面计算
411顶板跨中截面计算
恒载力计算（米）
延米铺装荷载
桥面铺装 9cm 沥青混凝土（23KNM3）+6cm C30 混凝土（25KNM3）横坡
2计算时偏安全考虑 6cm C30 混凝土+20cm 厚均匀沥青混凝土
1g 230210250061061kNm   
肋板间桥面板重：承托重量公摊桥面板均厚度：

s1203t 0 35 0 35 0 381m12 25 0 3 0 5 11 45

2g 0 381 25 1 0 9 525kN m  
恒载合计
12g g g 6 1 9 525 15 625 kN m  
确定计算跨度
计算跨度 mi n( )00LLtbL
中： L0——箱梁两肋板间净距取 1145m
t——桥面板均厚度取 0381m
b——肋板宽度取（05+06）2055m
计算跨度： min()L 11 45 0 381 11 45 0 55 11 831m 
计算箱梁跨中重弯矩 Msg
22
sg
11M gl 15 625 11 831 313 626kN m88  
计算箱梁重横剪力 Qsg
sg
11Q gl 15 625 11 831 92 43kN22 
活载力计算 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
8
公路车辆荷载规范中轮着长度 2a02m 宽度 2b06m 板
压力面传递长度
12a a 2H 02 2 015 05m   
12b b 2H 06 015 2 09m   
荷载作板中间带

max( ) max( ) 1
L 2L 11 831 2 11 831a a 05 7887m 14m33 3 3
  
a 7 887 1 4 9 287m
荷载作板支撑处

max( ) max( ) 1
L 11 831a a t 0 5 0 381 3 944m 1 4m33
   
a 3 944 1 4 5 344m 
荷载作板支撑处
xaa2x
具体情况图（荷载效分布宽度图）

图 41 荷载效分布宽度图
计算跨中利弯矩
计算跨度容纳四车轴桥双 6 车道考虑 3 车轴 P 280kN
种非称布载种称布载两种布载形式
非称布置方式：布载形式图 42 示 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
9

图 42 横非称布载
左边第车轴产生弯矩：
1
1
P 280P 155 556kN m2b 2 0 9 



1 4655 1 46551
sp1 x x0 5655 0 5655
x
P 2 9578 155 556 2 9578M d d 9 538kN ma 5 916 5 344 2x 5 916    
正中车轴引起分布系数计算
4
5 916 0 45 5 916 2 9578 2 8452 5 916  
总弯矩：
()[ ( )]
[ ()]

sp sp1 2 3 3 4 5 6
PM1 M2a
2801 3 9 538 1 4078 2 0578 2 845 2 3078 1 40782 9 287
208 89kN m
   
      


称布载情况图 43 示 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
10

图 43 称布载
1
1
P 280P 155 556kN m2b 2 0 9 




( )
( )

1 9171 1
sp1 x1 466
x
1 917
x1 716
PP2 366 1 971 2 9578 2 9578M 2 366 1 971 da 2 5 916 a 5 916
155 556 3 265 1 971 2 632 155 556 2 6333 265 1 971 d9 287 2 5 916 5 344 2x 5 916
29 269kN m
     
  



总弯矩：
()[ ( )]
[ ( )]

sp sp1 2 3
PM1 M 22a
2801 3 26 296 1 8578 2 5078 22 9 287
239 48kN m
   
    


跨中利弯矩第二种布载产生
spM 239 48kN m
计算支点处利剪力
计算跨径取净跨径： L 11 45m
荷载作支点边图 44 布载时剪力利荷载作方式 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
11

图 44 剪力利荷载布置图


2
1
1
P280P 16 750kN m2ab 2 9 287 0 9 

2
1
1
P 280P 29 108kN m2a b 2 5 344 0 9
   
左边车轮产生剪力计算：

()()sp1 1 1 1 1
111 45 0 9 113Q 0 9607 p b p p a a11 45 2 2

  

()()
111 45 0 9 130 9607 16 750 0 9 29 108 16 75 9 287 5 34411 45 2

 
26 345kN

支点处利剪力：
()[( )]
[ ( )]

sp sp1 2 3 4 5 6
PQ1 Q2a
2801 3 26 345 0 8035 0 69 0 5328 0 4192 0 2622 9 287
87 308kN
  
      

四川学科毕业文 飞龙关桥设计
12
412梁箱梁悬臂端计算
恒载力（桥延米板宽）
①延米板铺装层恒载
保守取 12cm 沥青混凝土（23KNM3）+6cm C30 混凝土（25KNM3）
1g 23 0 12 1 0 25 0 06 1 0 4 26kN m    
②悬臂端重
悬臂端均厚度： mid
03 07t05m2

2g051025125kNm 
③防撞护栏
防撞护栏截面积： 2A 0 306m
3
0 306g1025153kNm05
恒载汇总： 
12g g g 4 26 12 5 16 76kN m  
3
0 306g1025153kNm05
恒载作悬臂根部产生弯矩 Msg 剪力 Qsg ：
()
()
2 2
sg 1 3 2 1
2
b1Mgbgbb22
10516 76 3 25 15 3 0 5 3 25 111 46kN m22
  
        


sg 1 3 2Qgbgb
16 76 3 25 15 3 0 5 62 12kN


活载力计算
桥面板效宽度 a 计算
1aa 2b
b——承重板荷载压力面外侧边缘悬臂根部距离
公路级荷载中汽车轮着长度 a2 02m宽度 b2 06m 板压力面传递长度
：
12a a 2H 02 2 015 05m   
12b b 2H 06 015 2 09m   

悬臂长 3m防撞护栏距悬挑外缘 05m第列车距离护栏 05m 布置图四川学科毕业文 飞龙关桥设计
13
45 示：

图 45 悬臂板效工作宽度图
b 325 05 05 03 195m  
1a a 2b 0 5 2 1 95 4 4m   
计算活载作悬臂根部弯矩 Msp 剪力 Qsp
布置情况图悬臂端两车轮完全进入
边车轮产生效应：
()
( )
sp1 0
PM L 05 052a
280 325 05 05 7159kN m244
  
     

sp1
P280Q 31 818kN2a 2 4 4 

第二车轮产生荷载效应：
( )
( )
sp1 0
PM L 05 05 182a
280 325050518 14328kNm244

      

sp2
P 280Q 31 818kN2a 2 4 4 

悬臂根部活载作利弯矩 Msp 剪力 Qsp 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
14
()( )
( )
sp sp1 sp2M1 MM
1 3 71 59 14 328 111 69kN m
 
  
()( )( )sp sp1 sp2Q 1 Q Q 1 3 31 818 31 818 82 727kN     

413荷载组合
荷载组合表 41 示
表 41 荷载组合表
力 恒载 恒载组合系数 活载 活载组合系
数 组合值 弯矩修正系数 设计值
跨中 05 3558116M（KNm） 313626 12 23948 14 711623 支点 07 4981362
Q（KN） 9243 12 87308 14 233147 2331472
M（KNm） 11146 12 11169 14 290118 290118
Q（KN） 6212 12 82727 14 190362 1903618
表中数说明：
中跨板现浇弹性连接简支计算考虑修正系数值考虑板厚 t
腹板高度 h 025 取偏安全验系数
414桥面板配筋计算
支点处配筋计算
支点处截面计算高度 1h
tan1hhs 
中：h 顶板厚度35cm
S 承托宽度 s 120 50 2 145cm 
 承托水线夹角 tan 025 
1h3514502571  
配筋计算
效高度： 01hha71566cm
（中保护层厚度 cma 5 ）
设计弯矩值： sM 290 118kN m 
公路Ⅰ级结构重性系数 0 11

6
0s
22
cd 0
M 1 1 290 118 10 0 021f bh 34 6 1000 660
  
b1 1 2 1 1 2 0 021 0 021 0 463       
（中混凝土 C80钢筋选 HRB400 时 b 0 463  ） 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
15
( )2cd 0
s
sd
fbh 34 6 1000 0 021 660A 1453 2 mmf 330
   
桥面板缘选HRB400钢筋直径25mm间距15cm1m宽度 2
sA 3271mm

跨中处配筋：
效高度： ()01hha35530cm
设计弯矩值： sM 355 812KN m

6
0s
22
cd 0
M 1 1 355 812 10 0 126f bh 34 6 1000 300
  
b1 1 2 1 1 2 0 126 0 135 0 463       
()2cd 0
s
sd
fbh 34 6 1000 0 135 300A 4246 mmf 330
   
桥面板缘选 HRB335 钢筋直径 28mm间距 10cm 1m 宽度
2
sA 6154mm
考虑施工方便增箱体安全性桥面板缘采直径 28mm
HRB400 钢筋间距 10cm
抗剪计算：
①截面求
()33
cu k 0 0s0 51 10 f bh 0 51 10 50 2 1000 1450 5239 KN Q
0sQ 1 1 233 147 256 47kN  
截面满足求
②否需配箍筋

()
33
td 0
0s
0 50 10 f bh 0 51 10 2 22 1000 1450
1641 7 kN Q 256 47 KN


进行斜截面抗剪承载力验算构造配箍
415混凝土抗裂验算
钢筋混凝土构件裂缝宽度式计算：
()
ss
tk 1 2 3
s
30 dWCCC mmE 0 28 10


 

式中： 1C ——钢筋表面形状系数
2C ——作长期效应影响系数 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
16
3C ——构件受力性质关系数
ss ——钢筋应力
d ——受拉钢筋直径
 ——受拉钢筋配筋率
（1）参数计算
① 1C ：里选带肋钢筋 011 C
② 2C ：
支点处：
l
2
s
N 111 46 0 4 111 69 0 7 1 3C105105 144N 111 46 0 7 111 69 0 7 1 3
     
跨中处：
l
2
s
N 313626 04 23948 05 13C105105 146N 313 626 0 7 239 48 0 5 1 3
     
（中 lN sN 分长期短期效应组合力值）
③ 3C ：属板式受弯构件 1513 C
④ ss ：
0870 hA
M
s
s
ss  计算
支点处： ( ) ( )
6
2s
ss
s0
M 111 46 0 7 111 69 0 7 1 3 10 81 76 N mm0 87 A h 0 87 3271 660    
跨中处： ( ) ( )
6
2s
ss
s0
M 313 63 0 7 239 48 0 5 1 3 10 184 76 N mm0 87 A h 0 87 6154 300    

⑤ d ：支点处 25mm跨中处 28mm
⑥  ：
支点处： s
0
A 3271 0 0050 0 006bh 1000 660   
0060
跨中处： s
0
A 6154 00205 002bh 1000 300    002 
（2）裂缝宽度计算
①支点处
()
ss
tk 1 2 3 5
s
30 d 81 76 30 25WCCC 10 144 115 0109mmE 0 28 10 2 0 10 0 28 10 0 006



②跨中处
()
ss
tk 1 2 3 5
s
30 d 184 76 30 28WCCC 10 146 115 0143mmE 0 28 10 2 0 10 0 28 10 0 02


四川学科毕业文 飞龙关桥设计
17
两位置计算裂缝宽度规范求 015mm桥面板抗裂性符合求

43截面配筋验算 
顶部弯矩验算
效高度
手工计算配筋面积：


跨中顶部配筋效高度致抗力均电算列项数值重性系数顶板配筋满足
求
底板弯矩验算
效高度
手工计算配筋面积：


底板配筋致截面抗弯验算均通
腹板配筋计算
腹板偏心受压构件腹板顶弯矩轴力底部弯矩较轴力较
里选择腹板顶部力做配筋计算板底部力做验算
1墩边梁腹板配筋算
判断偏心
考虑偏心距增系数
腹板顶部： 偏心受压
腹板底部： 偏心受压
计算配筋
腹板顶部偏心受压计算


中：
四川学科毕业文 飞龙关桥设计
18
（C60 混凝土HRB335 钢筋 054）



构造配筋

样腹板底偏心受压计算


构造配筋

考虑面抗剪需适增加配筋取 22mm HRB335 钢筋布置间距 10cm
实际配筋面积
跨中梁段腹板配筋
判断偏心
考虑偏心距增系数
腹板顶部： 偏心受压
腹板底部： 偏心受压
腹板顶部安偏心计算


四川学科毕业文 飞龙关桥设计
19
构造配筋
腹板底部偏心计算


构造配筋
构造
考虑抗剪求施工方便选取墩边截面样配筋取 22mm HRB335 钢筋
布置间距 10cm 实际配筋面积
四川学科毕业文 飞龙关桥设计
20
5桥电算
桥型属连续刚构桥梁截面变截面特支座处梁桥墩固接受
力复杂超静定次数高法手工计算够达较高精确度考虑施
工阶段计算采 MIDAS670 设计软件建立梁单元模型电算分析设计
51 电算前准备工作 
没详细施工组织设计计算参数源规范中需专门设计
施工工序设备根成桥验假定
511 材料特性计算参数
梁采 C80 混凝土混凝土容重 325kN m C80 混凝土弹性模量 7238 10kN m
泊松 02线膨胀系数 510 10  混凝土材料收缩徐变特性全部规范规定取值
桥墩采 C60 混凝土混凝土容重 325kN m 弹性模量 7236 10kN m 泊松 02
线膨胀系数 510 10  混凝土材料收缩徐变特性全部规范规定取值
预应力采钢绞线束施加钢绞线弹性模量取 82195 10kN m 钢绞线采 ASTM
A41692 标准 270 级低松弛钢绞线公称直径 152mm参考截面积 165mm2抗拉标准强
度 1860MPa
预应力波纹道采 VSL PTPLUS 塑料波纹真空辅助压浆锚具设计采 VSL EC
型锚具
钢束设计采 19 股应锚具采 OVM 1319 型锚具应波纹采 97mm  波纹

512 施工环境温度模式
桥址区气候属温带气候具较干燥年均气温 153C夏季极端高气温 368C
冬季极端低气温 40C年均相湿度 68％
桥部结构群桩基础采钻孔施工部结构采悬臂浇注法双 T 时施工
合拢边跨现浇段采满堂支架施工
513 挂篮时荷载
部结构悬浇块件重量3102kN 设计计算中挂篮模板等施工外载取
1240kN 块件重量 04 倍暂假定挂篮混凝土湿重出部分作点新浇筑
块端部位置
合拢段混凝土块重量1240kN 设计计算中挂篮模板等施工外载取496kN 合
拢时挂篮混凝土湿重出部分两端悬臂部分承担侧分承担挂篮重量
248kN
514 截面尺寸
跨中截面支座截面尺寸见图 51 示 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
21

图 51 截面尺寸
514 二期恒载运营活载
①二期恒载：包括桥面铺装防撞护墙中央分隔带计 70 3kN m
②活载：公路 I 级车道荷载双六车道
52 建模程 
521 设置操作环境
单位体系设置力： kN 长度：m 该单位体系根输入数种类
意转换
522 定义材料截面
定义材料：桥 3 中材料梁 C80 混凝土桥墩 C60 混凝土预应力钢
束采 1860 钢束详见图 52 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
22

图 52 材料定义
定义截面：桥变截面箱型梁桥建模时选择 PSC 设计截面利单箱双室创建跨
中截面支座截面截面尺寸见图 51尺寸输入见图 53 示


图 53 截面尺寸输入

利新添加支座截面跨中截面创建面截面跨中支座截面支座跨中截面利
户输入截面类型创建圆形桥墩 1 圆形桥墩 2直径分 15m 18 米作连续
段桥墩简支引桥处桥墩 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
23
截面列表图 54 示


图 54 截面列
定义材料时间存特性连接
施工程需考虑梁桥墩收缩徐变特性考虑徐变收缩首先定义
混凝土材料时间存特性
桥两种混凝土材料分定义时间存特性梁例次
点击模型材料截面特性时间存性材料（徐变收缩）点击添加钮名称输入
框中输入梁收缩徐变参数图 55 示时间材料函数图象图 55 示


图 55 定义梁收缩徐变
四川学科毕业文 飞龙关桥设计
24

图 56 梁时间材料函数图象

样方法定义桥墩收缩徐变
材料特性时间存特性相连接时间存材料特性赋予相应材料
图 57 示 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
25

图 57 连接时间存材料特性

523 建立结构模型
建立桥梁模型时应该时兼顾考虑施工阶段分析桥采悬臂法施工悬臂施工
段长度考虑支座附 3m离支座较远处 4m跨中附 5m考虑施工段长
度分析精度建模方便全桥（包括引桥部分 318 米）米单元分
318 单元样方便通扩展单元方式建立桥梁模型
首先（000）位置建立梁端部节点然通该节点进行扩展生成
梁结构图 58 示
述方法生成全桥单元时跨中截面生成全桥单元应根实际
应截面信息修改单元截面信息通拖放功赋予单元截面信息首先选择需
赋予截面信息单元然树形菜单中选择相应截面信息拖放模型窗口
截面应单元编号表 51 示
表 51 截面信息单元应表
截面名称 跨中 支座 支座跨中 跨中支座
单元编号 1to19 138 139
258 259
77to80 197to200
317 318
81to137
201to257
20to76 140to196
260to316 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
26

图 58 扩展单元图 图 59 定义变截面组

修改截面信息应变截面梁段截面变化连续应变截面梁段定义变截面组
图 59 示定义支座跨中跨中支座两变截面组
建立桥墩单元：
桥墩顶处应梁节点 79199 319 z 方复制 68 米梁底面位
置复制生成梁底部节点桥横复制生成墩顶节点墩顶节点通扩
展单元方式生成桥墩单元赋予桥墩截面信息
梁桥墩建立完成应通程序动计算单元构件理厚度图 510
梁桥墩结构模型差完成效果图 511 示（该图 MIDAS
导入 AutoCAD 三维渲染效果图）
四川学科毕业文 飞龙关桥设计
27

图 510 修改构件理厚度




图 511 结构模型渲染图
四川学科毕业文 飞龙关桥设计
28
524 定义结构组边界组荷载组
进行施工阶段分析施工阶段激活钝化单元边界条件荷载定
义组利组定义施工阶段结构组边界组荷载组定义分图 511512
513 示

图 511 定义结构组图 512 定义边界组图 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
29

513 定义荷载组

输入边界条件
梁截面偏心点选择中部支座位梁底部需梁
底部建立支座节点支座节点约束容支座节点梁节点通刚臂进行连
接
边跨满堂支架施工段施工程中梁底部支架时支撑作支架采
受压弹性模拟支架底部采固结需定义满堂施工梁段底节点通
梁节点进行复制生成图 514 示

图 514 满堂支架时支撑点
四川学科毕业文 飞龙关桥设计
30
般支撑方式定义边跨永久滑动支座支撑条件类型选择 DyDzRx边界组
选择边跨滑动支座弹性连接定义梁支座节点连接关系弹性连接数位刚性
两端节点选择边跨滑动支座组桥墩处节点选择中墩时固定组般支承方式
定义支架底固结作支承条件类型选择 DALLRALL受压弹性连接模拟支
架支撑作SDX 值输入 100040 kN m 边界组选择满堂支撑
中墩位置处连接涉两种边界条件模拟：施工程中首先施工 T 构部分
梁桥墩时固结合拢发生体系转换应刚性连接模拟首先通弹
性连接连接类型刚性桥墩墩顶连接协工作边界组中间两桥墩选
择墩顶连接右边桥墩选择边跨滑动支座刚性连接连接中间两桥墩节点
应梁节点刚性连接度：DXDYDZRXRZ边界组选择体系转换
般支撑模拟墩底固结支承条件类型选择 DALLRALL中间两桥墩选择边界组
墩底固结右边桥墩选择边跨滑动支座

分配结构组
悬臂施工段分 16 块进行施工该段分 16 结构组结构组应具体单
元容见表 52 示
表 52 结构组应单元节点表
结构组名称 结构组
含节点 结构组含单元 结构组名称 结构组
含节点 结构组含单元
左支座处梁段 363 76to81
362to443by3 中支座处梁段 364 196to201
363to444by3
桥梁段 11 73to75 82to84 桥梁段 11 193to195 202to204
桥梁段 12 70to72 85to87 桥梁段 12 190to192 205to207
桥梁段 13 67to69 88to90 桥梁段 13 187to189 208to210
桥梁段 14 64to66 91to93 桥梁段 14 184to186 211to213
桥梁段 15 61to63 94to96 桥梁段 15 181to183 214to216
桥梁段 16 58to60 97to99 桥梁段 16 178to180 217to219
桥梁段 17 55to57 100to102 桥梁段 17 175to177 220to222
桥梁段 18 51to54 103to106 桥梁段 18 171to174 223to226
桥梁段 19 47to50 107to110 桥梁段 19 167to170 227to230
桥梁段 110 43to46 111to114 桥梁段 110 163to166 231to234四川学科毕业文 飞龙关桥设计
31
桥梁段 111 39to42 115to118 桥梁段 111 159to162 235to238
桥梁段 112 35to38 119to122 桥梁段 112 155to158 239to242
桥梁段 113 30to34 123to127 桥梁段 113 150to154 243to247
桥梁段 114 25to29 128to132 桥梁段 114 145to149 248to252
桥梁段 115 20to24 133to137 桥梁段 115 140to144 253to257
左侧满堂支架
区段
414
481to497 1to17 右侧满堂支架
区段
365
498to556
260to318
364to445by3
左边跨合龙段 18 19 右侧合龙段 258 259
跨中合龙段 138 139 满堂支撑 481to556

表中节点 1to319 单元 1to318 梁节点单元节点 363to365 分三桥墩处
梁梁底节点节点 414 左端端部支座节点节点 481to497 节点 498to556 分左
侧右侧满堂支架节点单元 362to443by3 左边桥墩单元363to444by3 中间桥墩单元
364to445by3 右侧桥墩单元作者时第次 MIDAS 建模软件够熟
练建模程中次删已建节点单元表 52 中节点编号单
元编号连续
525 非预应力钢筋输入
非预应力钢筋输入截面钢筋方式输入输入方法图 513514 示

图 513 截面钢筋输入 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
32

图 514 截面抗剪钢筋输入

输入截面钢筋先支座截面跨中截面钢筋输入完全选分通
复制粘贴方式复制支座跨中跨中支座两截面应 I 端 J 端软件带
复制钢筋钮功该方式复制 I 端 J 端配筋相截面时
端钢筋会清零

526 输入荷载
定义历荷载工况
输入荷载前首先应定义静力荷载工况图 515 示 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
33

图 515 定义静力荷载工况

输入恒荷载
重功输入重荷载荷载工况名称选择重荷载组名称选择重
重系数输入 X：0Y：0Z：1
梁单元荷载功输入铺装荷载选择梁单元荷载工况名称选择铺装荷
载组名称选择二期荷载类型均荷载数值选择相值x1：0x21w：7031 kN m
系统温度功输入温度荷载温度荷载分温升温降荷载工况名称分选
择温度荷载升温度荷载降荷载组名称选择温度初始温度设置 153℃终温度分
368℃ 4℃

输入挂蓝荷载
节点荷载功输入挂蓝荷载选择前施工阶段单元荷载工况
名称选择挂篮重荷载值输入悬臂段 FZ：1240kN 合拢段 FZ：248 kN 具体输入方
法输入完效果图图 516 示 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
34

图 516 挂篮荷载输入效果图

输入钢束特性值
钢束名称输入 TENDON1预应力钢束类型部（张）材料选择 3：Strand1860
钢束总面积选择钢绞线公称直径 152（1×7）钢绞线束数 19软件动计算面积
000266 2m 导直径输入 0097 米考虑钢束松弛系数 04 规范低松弛参数
设置见图 517 示

输入钢束形状
首先 AutoCAD 中画出钢束布置图测出控制点尺寸关系输入 Excel
中处理成 MIDAS 输入钢束形状坐标格式图 518复制 MIDAS 中
输入钢束时钢束名称中 s 代表顶板刚束f 代表腹板钢束x 代表底板钢束（施工图
绘制时 x 号相施工图中 w 代表底板钢束）具体命名规顶
板钢束：a(b)isl(r)n中 a(b)表示桥墩位置a 左桥墩b 中桥墩i 施工阶段l(r)
表示桥梁中心线左侧右侧n 侧种钢束编号例中间桥墩第 3 施工阶
段张拉桥梁中心线右侧第二钢束 b3sr3腹板钢束：a(b)ifl(r)相关参数顶板束相
底板钢束：a(b)ixl(r)n 参数含义顶板束相输入顶板钢束腹板钢束时先四川学科毕业文 飞龙关桥设计
35
输入 a 桥墩通复制移动钢束形状功复制 b 桥墩详细设置图 519520 示
钢束输入完毕效果图图 521 示


图 517 定义钢束特性值


图 518 Excel 中处理钢束坐标 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
36

图 519 钢束形状输入 图 520 复制钢束形状




图 521 钢束形状终效果图


四川学科毕业文 飞龙关桥设计
37
输入预应力荷载
定义完钢束形状定义预应力钢束张拉荷载具体见图 522 示

图 522 预应力荷载输入

527 定义施工阶段
采悬臂法施工需桥墩先建情况挂篮时桥墩两边时浇筑
节段混凝土浇筑完成节段等混凝土强度达设计值 75张
拉顶板预应力钢筋保证浇筑混凝土够安全悬挂桥墩两侧面施工够
继续进行
施工阶段定义图 523 示施工阶段结构组边界组荷载组表 53 示
表中挂篮荷载激活时间均开始预应力荷载激活时间均结构组
单元材龄均 5 天边界组支承条件弹性支承位置均变形前 四川学科毕业文 飞龙关桥设计
38

图 523 定义施工阶段
39
表 53 施工阶段结构组边界组荷载组
结构组 边界组 荷载组 施工阶段
名称 持续时间
激活 钝化 激活 钝化 激活 钝化
cs1 12 左支座处梁段
墩底固结
墩顶固结
中墩时固定
重
s1
cs2 12 桥梁段 11
桥梁段 21 s2
挂篮 2
cs3 12 桥梁段 12
桥梁段 22 s3
挂篮 3 挂篮 2
cs4 12 桥梁段 13
桥梁段 23 s4
挂篮 4 挂篮 3
cs5 12 桥梁段 14
桥梁段 24 s5
挂篮 5 挂篮 4
cs6 12 桥梁段 15
桥梁段 25 s6
挂篮 6 挂篮 5
cs7 12 桥梁段 16
桥梁段 26 s7
挂篮 7 挂篮 6
cs8 12 桥梁段 17
桥梁段 27 s8
挂篮 8 挂篮 7
cs9 12 桥梁段 18
桥梁段 28 s9挂篮9 挂篮8
cs10 12 桥梁段 19
桥梁段 29 s10
挂篮 10 挂篮 9
cs11 12 桥梁段 110
桥梁段 210 s11
挂篮 11 挂篮 10
cs12 12 桥梁段 111
桥梁段 211 s12
挂篮 12 挂篮 11
cs13 12 桥梁段 112
桥梁段 212 s13
挂篮 13 挂篮 12

40
续表






s14 12 桥梁段 113
桥梁段 213 s14
挂篮 14 挂篮 13
cs15 12 桥梁段 114
桥梁段 214 s15
挂篮 15 挂篮 14
cs16 12 桥梁段 115
桥梁段 215 s16
挂篮 16 挂篮 15
满堂段 12 左侧满堂支架区段
右侧满堂支架区段 满堂支撑边跨滑动支座 右侧满堂预应力 挂篮 16
边跨合拢 12 左边跨合龙段
右侧合龙段 边跨合龙段预应力
边跨合龙段挂篮
跨中合龙
段 12 跨中合龙段 满堂支
撑 体系转换 满堂支撑中墩
时固定
跨中合龙段预应力
跨中合龙段挂篮
底板预应力
边跨合龙段
徐变收缩 3650 二期
温度 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
41
完成建模定义施工阶段施工阶段分析选项中选择否考虑材料时间存特
性弹性收缩引起钢束应力损失指定分析徐变时收敛条件迭代次数
施工阶段分析控制窗口中终施工阶段选择施工阶段分析选项考虑时间
存效果开徐变收缩类型选择徐变收缩徐变分析时收敛控制迭代次数设 5
次收敛误差 001设置详见图 524


图 524 施工阶段分析选项
528 输入移动荷载数
定义车道
首先荷载菜单移动荷载分析数选项中选择移动荷载规范 china然移
动荷载规范相路径选择车道选项设计双 6 车道需添加 6 车道
分左车道 1左车道 2左车道 3右车道 1右车道 2 右车道 3车道荷载分
选择车道单元车辆移动方选择返车轮间距 18m桥梁跨度 78 米120 米
120 米应跨度始点次单元 179 199六车道偏心距离次2875 米6625
米10375 米2875 米6625 米 10375 米车道定义效果图见图 625 示 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
42

图 525 车道定义
输入车辆荷载
车辆荷载输入见图 526 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
43

图 526 输入车辆荷载
输入移动荷载工况
图 527 示方法输入移动荷载工况


图 5 27 移动荷载工况
移动荷载分析控制
移动荷载分析控制图 528 示 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
44
控数确定
执行分析前必须菜单分析定义项分析需分析控制数建立
结构模型时已输入普通钢筋勾选 PSC 截面刚度计算中考虑普通钢筋
具体控数确定见图 529 示

图 5 28 移动荷载分析控制
四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
45

图 529 分析控数
529 运行结构分析查分析结果
MIDAS 里运行分析然进行荷载工况组合具体组合方式见表 54 示
表 54 荷载工况组合
名称 说明
cLCB1 基组合(永久荷载) 12D+12(cD)+12(cTS)+10(cCR)+10(cSH)
cLCB2 基组合 12D+12(cD)+12(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14M
cLCB3 基组合 12D+12(cD)+12(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14T[1]
cLCB4 基组合 12D+12(cD)+12(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14T[2]
cLCB5 基组合 12D+12(cD)+12(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14M+112T[1]
cLCB6 基组合 12D+12(cD)+12(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14M+112T[2]
cLCB7 基组合(永久荷载) 10D+10(cD)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)
cLCB8 基组合 10D+10(cD)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14M
cLCB9 基组合 10D+10(cD)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14T[1]
cLCB10 基组合 10D+10(cD)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14T[2]
cLCB11 基组合 10D+10(cD)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14M+112T[1]
cLCB12 基组合 10D+10(cD)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+14M+112T[2]
cLCB13 极限组合(永久荷载) 10D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)
cLCB14 短期组合 10D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+07(1+mu)M
cLCB15 短期组合 10D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+10T[1]
cLCB16 短期组合 10D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+10T[2] 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
46
cLCB17 短期组合 1D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+07(1+mu)M+10T[1]
cLCB18 短期组合 1D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+07(1+mu)M+10T[2]
cLCB19 长期组合 10D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+04(1+mu)M
cLCB20 长期组合 1D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+04(1+mu)M+10T[1]
cLCB21 长期组合 1D+10(cD)+10(cTP)+10(cTS)+10(cCR)+10(cSH)+04(1+mu)M+10T[2]

表中符号含义D铺装cD：恒荷载cTP：钢束次cTS：钢束二次cCR：
徐变二次cSH：收缩二次M：移动荷载T[1]：温度荷载升T[2]：温度荷载降

施工阶段正应力计算结果
施工阶段弯矩计算结果图 530 549 示

图 530 cs1 施工阶段弯矩图

图 531 cs2 施工阶段弯矩图
值： 57 085 10 kN m
值：1403 510 kN m 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
47

图 532 cs3 施工阶段弯矩图

图 533 cs4 施工阶段弯矩图

图 534 cs5 施工阶段弯矩图
值：2049 510 kN m
值：2506 510 kN m
值：3044 510 kN m四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
48

图 535 cs6 施工阶段弯矩图

图 536 cs7 施工阶段弯矩图

图 537 cs8 施工阶段弯矩图
值： 57 085 10 kN m
值：3382 510 kN m
值：379 510 kN m 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
49

图 538 cs9 施工阶段弯矩图

图 539 cs10 施工阶段弯矩图

值：4172 510 kN m
值：4127 510 kN m 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
50

图 540 cs11 施工阶段弯矩图

图 541 cs12 施工阶段弯矩图
值：4109 510 kN m
值：3934 510 kN m 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
51

图 542 cs13 施工阶段弯矩图

图 543 cs14 施工阶段弯矩图

图 544 cs15 施工阶段弯矩图
值：3787 510 kN m
值：3047 510 kN m
值：2362 510 kN m 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
52

图 545 cs16 施工阶段弯矩图

图 546 满堂段施工阶段弯矩图

图 547 边跨合拢施工阶段弯矩图
值： 156 7 510 kN m
值：5873 310 kN m
值： 292 7 510 kN m 
值：2389 510 kN m 
值： 288 6 510 kN m 
值：1139 510 kN m 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
53

图 548 跨中合拢施工阶段弯矩图

图 549 徐变收缩阶段弯矩图
施工阶段正应力结果分析
采悬臂施工桥梁缘直处受压状态桥墩处压应力阶段
中阶段施工张拉箱梁顶板中预应力钢筋锚固箱梁
节段应力图形状走势正确
施工阶段 18（图 547）出现负弯矩满堂支架施工边跨合拢段
施工阶段 1819 合拢时候跨中出现负弯矩合拢阶段张拉边跨箱梁
底板中预应力钢筋二期恒载没加缘出现拉应力
开始缘受拉应力着施工进行逐渐变受压应力施工阶段张
拉预应力原施工刚开始时候预应力张拉产生效应桥恒载施工荷载
产生效应箱梁缘会产生拉应力着恒载断增加拉应力
消失
终成桥跨中压应力桥墩支点处压应力运营时跨中承受
正弯矩预应力钢筋布置箱梁底板中桥墩刚相反施工运营时承
受负弯矩桥墩处预应力钢筋全部布置箱梁顶板
值： 651 5 510 kN m 
值：4281 510 kN m 
值： 5 44 510 kN m
值：3619 510 kN m四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
54
应力图全连续锯齿状原预应力钢筋存节段张拉锚固
应力锚固方发生突变出现锯齿状应力图正确
图施工阶段梁力图中统计出：
正弯矩：6515 510 kN m
负弯矩： 54 281 10 kN m 
混凝土设计强度梁结构安全满足施工求
成桥运营阶段正应力计算
成桥阶段正应力分析荷载组合根表 54 列出荷载组合进行详细
计算面正应力形式输出成桥运营阶段荷载组合计算应力结果详细见
图 550——570 示

图 550 cLCB1 组合正应力图（Max259kPaMin402kPa）


图 551 cLCB2 组合正应力图（Max259kPaMin399kPa）


图 552 cLCB3 组合正应力图（Max259kPaMin402kPa）
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55

图 553 cLCB4 组合正应力图（Max259kPaMin401kPa）


图 554 cLCB5 组合正应力图（Max406kPaMin399kPa）

图 555 cLCB6 组合正应力图（Max259kPaMin443kPa）


图 556 cLCB7 组合正应力图（Max259kPaMin402kPa）
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56

图 557 cLCB8 组合正应力图（Max259kPaMin444kPa）


图 558 cLCB9 组合正应力图（Max259kPaMin402kPa）


图 559 cLCB10 组合正应力图（Max259kPaMin401kPa）


图 560 cLCB11 组合正应力图（Max406kPaMin444kPa）
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57

图 561 cLCB12 组合正应力图（Max259kPaMin443kPa）


图 562 cLCB13 组合正应力图（Max1kPaMin402kPa）


图 563 cLCB14 组合正应力图（Max1kPaMin399kPa）

图 564 cLCB15 组合正应力图（Max1kPaMin402kPa）
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58

图 565 cLCB16 组合正应力图（Max1kPaMin401kPa）


图 566 cLCB17 组合正应力图（Max1kPaMin399kPa）


图 567 cLCB18 组合正应力图（Max1kPaMin401kPa）


图 568 cLCB19 组合正应力图（Max1kPaMin399kPa）
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59

图 569 cLCB20 组合正应力图（Max1kPaMin399kPa）


图 570 cLCB21 组合正应力图（Max1kPaMin401kPa）

成桥运营阶段正应力结果分析
①包络图
车道荷载参组合时候出包络图车道荷载加载时候考虑
横分布情况加载情况会结果计算结果中
分里选择输出包络图形式反映总体情况
②正应力结果分析
图 55 示成桥阶段组合梁正应力图中统计出：
拉应力：444kPa
压应力：406kPa
混凝土设计强度梁结构安全满足成桥运营求

5210PSC 设计
PSC 设计参数确定： PSC 设计参数中设定设计规范 JTG D6204构件类型 B
类部分预应力构件制作方法现浇
PSC 材料定义梁：C80 混凝土筋 HRB400抗剪钢筋 HRB335桥墩：
C60 混凝土筋 HRB400抗剪钢筋 HRB335
PSC 设计截面位置全部单元PSC 设计施工阶段法压应力验算截面计算结
果见表 55
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60
表 55 施工阶段法压应力验算
Sig_T Sig_B Sig_MAX Sig_ALW 单
元 位置
阶段
(kNm^2) (kNm^2) (kNm^2) (kNm^2)
1 I[1] 满堂段 20 23 20 28112
1 I[1] 徐变收缩 1197 1562 1562 2852
2 I[2] 跨中合拢 1483 25616 25616 28112
2 I[2] 徐变收缩 2370 20464 2370 2852
18 I[18] 跨中合拢 2830 20399 20399 28112
18 I[18] 边跨合拢 3352 2618 2618 2852
19 I[19] 跨中合拢 3005 19995 19995 28112
19 I[19] 边跨合拢 3335 2753 2753 2852
20 I[20] 跨中合拢 4390 19469 19469 28112
20 I[20] 边跨合拢 4510 2779 2779 2852
25 I[25] 跨中合拢 5955 17868 17868 28112
25 I[25] 边跨合拢 5461 2804 2804 2852
30 I[30] 跨中合拢 7036 16523 16523 28112
30 I[30] 边跨合拢 5699 2085 2085 2852
35 I[35] 跨中合拢 7114 15730 15730 28112
35 I[35] 边跨合拢 4742 225 225 2852
39 I[39] 跨中合拢 8179 11948 11948 28112
39 I[39] cs12 826 610 610 1736
43 I[43] 跨中合拢 9396 9758 9758 28112
43 I[43] cs11 1211 283 283 1736
47 I[47] 跨中合拢 9921 8719 9921 28112
47 I[47] cs10 813 515 515 1736
51 I[51] 跨中合拢 10746 6958 10746 28112
51 I[51] cs9 1188 202 202 1736
55 I[55] 跨中合拢 11096 5942 11096 28112
55 I[55] cs9 2239 380 380 1736
58 I[58] 跨中合拢 11799 4471 11799 28112
58 I[58] cs7 1164 131 131 1736
61 I[61] 跨中合拢 12205 3557 12205 28112
61 I[61] cs7 2176 264 264 1736
64 I[64] 跨中合拢 12914 2151 12914 28112
64 I[64] cs5 1141 84 84 1736 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
61
67 I[67] 跨中合拢 13221 1399 13221 28112
67 I[67] cs5 2128 152 152 1736
70 I[70] 跨中合拢 13760 352 13760 28112
70 I[70] cs5 3517 4 4 1736
73 I[73] 跨中合拢 13786 951 13786 28112
73 I[73] cs5 4478 166 166 1736
76 I[76] 跨中合拢 14506 961 14506 28112
76 I[76] cs3 3913 277 277 2852
77 I[77] 跨中合拢 13809 752 13809 28112
77 I[77] cs3 3943 356 356 2852
78 I[78] 跨中合拢 13463 1017 13463 28112
78 I[78] cs3 3897 319 319 2852
79 I[79] 跨中合拢 12811 1363 12811 28112
79 I[79] cs3 3823 250 250 2852
80 I[80] 跨中合拢 13217 1034 13217 28112
80 I[80] cs3 3896 320 320 2852
81 I[81] 跨中合拢 14005 1034 14005 28112
81 I[81] cs3 3997 304 304 2852
82 I[82] 跨中合拢 13123 1049 13123 28112
82 I[82] cs3 2627 100 100 2852
85 I[85] 跨中合拢 12988 494 12988 28112
85 I[85] cs5 3758 124 124 2852
88 I[88] 跨中合拢 12734 15 12734 28112
88 I[88] cs5 2419 45 45 2852
91 I[91] 跨中合拢 12610 714 12610 28112
91 I[91] cs5 1366 80 80 2852
94 I[94] 跨中合拢 12113 1422 12113 28112
94 I[94] cs7 2458 49 49 1736
96 J[97] 跨中合拢 12719 2730 12719 28112
96 J[97] cs7 2176 264 264 1736
99 J[100] 跨中合拢 12509 3399 12509 28112
99 J[100] cs7 1164 131 131 1736
102 J[103] 跨中合拢 12024 4607 12024 28112
102 J[103] cs9 2239 380 380 1736
106 J[107] 跨中合拢 11999 5211 11999 28112 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
62
106 J[107] cs9 1188 202 202 1736
107 I[107] 跨中合拢 10729 5075 10729 28112
107 I[107] cs10 1102 202 202 1736
111 I[111] 跨中合拢 10576 6118 10576 28112
111 I[111] cs11 1450 49 49 1736
115 I[115] 跨中合拢 10096 6830 10096 28112
115 I[115] cs12 1129 248 248 1736
119 I[119] 跨中合拢 9673 8052 9673 28112
119 I[119] cs13 1464 101 101 1736
123 I[123] 跨中合拢 8766 11167 11167 28112
123 I[123] cs14 759 54 54 1736
128 I[128] 跨中合拢 9731 10762 10762 28112
128 I[128] cs15 1213 12 12 2852
133 I[133] 跨中合拢 9011 10232 10232 28112
133 I[133] cs16 1212 1 1 1736
138 I[138] 跨中合拢 8371 9245 9245 28112
138 I[138] 徐变收缩 6193 7066 6193 1736

PSC 设计施工阶段法压应力验算截面计算结果见表 56
表 56 阶段裂缝宽度验算
单元 位置 顶底 组合名称 类型 W_tk
()
W_AC
()1 I[1] 底 cLCB18 MYMAX 0 00001
1 J[2] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
2 I[2] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
2 J[3] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
18 I[18] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
18 J[19] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
19 I[19] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
19 J[20] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
24 I[24] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
24 J[25] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
29 I[29] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
29 J[30] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
34 I[34] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
34 J[35] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
63
38 I[38] 底 cLCB18 MYMAX 0 00001
38 I[38] 顶 cLCB14 FXMAX 0 00001
42 J[43] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
42 J[43] 顶 cLCB14 FYMAX 0 00001
46 J[47] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
46 J[47] 顶 cLCB17 MYMIN 0 00001
50 I[50] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
50 J[51] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
54 I[54] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
54 J[55] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
57 I[57] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
57 J[58] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
60 I[60] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
60 J[61] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
63 I[63] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
63 J[64] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
66 I[66] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
66 J[67] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
69 I[69] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
69 J[70] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
72 I[72] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
72 J[73] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
75 I[75] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
75 J[76] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
84 I[84] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
84 J[85] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
87 I[87] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
87 J[88] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
90 I[90] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
90 J[91] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
93 I[93] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
93 J[94] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
96 I[96] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
96 J[97] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
99 I[99] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
64
99 J[100] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
102 I[102] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
102 J[103] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
105 I[105] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
105 J[106] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
108 I[108] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
108 J[109] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
111 I[111] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
111 J[112] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
114 I[114] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
114 J[115] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
118 I[118] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
118 J[119] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
122 I[122] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
122 I[122] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001
122 J[123] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
122 J[123] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001
127 I[127] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
127 J[128] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
132 I[132] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
132 J[133] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
137 I[137] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
137 I[137] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001
137 J[138] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
138 I[138] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
138 I[138] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001
138 J[139] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
138 J[139] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001
139 I[139] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
139 I[139] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001
139 J[140] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
139 J[140] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001
140 I[140] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001
140 I[140] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001
140 J[141] 底 cLCB14 FXMAX 0 00001 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
65
140 J[141] 顶 cLCB14 FXMIN 0 00001


PSC 设计阶段正截面抗弯验算截面计算结果见表 57
表 57 阶段正截面抗弯验算
单元 POrder 组合
名称
类型 rMu (kN*m) Mn (kN*m)
1 0 cLCB4 592602 1866656
1 0 cLCB9 592602 1866656
2 0 cLCB6 MYMAX 3410184 1239422
2 0 cLCB11 MYMIN 2527432 1239422
17 0 cLCB6 MYMAX 3227895 1239366
17 0 cLCB11 MYMIN 2096685 1239366
18 0 cLCB6 MYMAX 3351296 1239391
18 0 cLCB11 MYMIN 216915 1239391
19 0 cLCB6 MYMAX 3461746 1239407
19 0 cLCB11 MYMIN 2230959 1239407
20 0 cLCB6 MYMAX 3484299 9938386
20 0 cLCB11 MYMIN 2207155 9938386
25 0 cLCB6 MYMAX 385835 1266709
25 0 cLCB11 MYMIN 2383477 1266709
30 0 cLCB6 MYMAX 4006015 1142215
30 0 cLCB11 MYMIN 2389638 1142215
34 0 cLCB6 MYMAX 3959511 1072905
34 0 cLCB11 MYMIN 2270044 1072905
38 0 cLCB6 MYMAX 3764518 1218889
38 0 cLCB11 MYMIN 203744 1218889
42 0 cLCB6 MYMAX 3418373 1188511
42 0 cLCB11 MYMIN 1689138 1188511
46 0 cLCB6 MYMAX 291777 1158467
46 0 cLCB11 MYMIN 1221953 1158467
50 0 cLCB6 MYMAX 2258751 1182791 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
66
50 0 cLCB11 MYMIN 6322171 1182791
54 0 cLCB6 MYMAX 1436725 1014632
54 0 cLCB11 MYMIN 842148 1191740
57 0 cLCB12 MYMAX 7290375 9608822
57 0 cLCB5 MYMIN 726361 1340372
60 0 cLCB12 MYMAX 3958906 9115073
60 0 cLCB5 MYMIN 155984 1534724
63 0 cLCB12 MYMAX 726256 1594547
63 0 cLCB5 MYMIN 249549 1594547
66 0 cLCB12 MYMAX 156994 1822755
66 0 cLCB5 MYMIN 353715 1822755
69 0 cLCB12 MYMAX 248404 2040405
69 0 cLCB5 MYMIN 468789 2040405
72 0 cLCB12 MYMAX 346205 2305146
72 0 cLCB5 MYMIN 595123 2305146
75 0 cLCB12 MYMAX 452384 2712548
75 0 cLCB5 MYMIN 733098 2712548
76 0 cLCB12 MYMAX 489683 2936946
76 0 cLCB5 MYMIN 781746 2936946
77 0 cLCB12 MYMAX 557023 2809087
77 0 cLCB5 MYMIN 860823 2809087
78 0 cLCB12 MYMAX 596018 2812328
78 0 cLCB5 MYMIN 911946 2812328
79 0 cLCB11 MYMAX 659398 2812388
79 0 cLCB6 MYMIN 961717 2812388
80 0 cLCB11 MYMAX 616949 2812328
80 0 cLCB6 MYMIN 905457 2812328
81 0 cLCB11 MYMAX 546455 2809087
81 0 cLCB6 MYMIN 821489 2809087
82 0 cLCB11 MYMAX 506142 2613372 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
67
82 0 cLCB6 MYMIN 766922 2613372
82 7 cLCB11 MYMAX 466862 2712548
82 7 cLCB6 MYMIN 713622 2712548
85 0 cLCB11 MYMAX 391218 2333240
85 0 cLCB6 MYMIN 611048 2333240
88 0 cLCB11 MYMAX 284952 2087209
88 0 cLCB6 MYMIN 466900 2087209
91 0 cLCB11 MYMAX 187110 1882828
91 0 cLCB6 MYMIN 334257 1882828
94 0 cLCB6 MYMIN 212649 1655643
94 7 cLCB11 MYMAX 668208 1594519
97 0 cLCB11 MYMAX 113097 1482338
97 0 cLCB6 MYMIN 102003 1482338
100 0 cLCB5 MYMAX 7247715 6999571
100 0 cLCB12 MYMIN 104958 1467482
103 0 cLCB5 MYMAX 1562759 1048362
103 0 cLCB12 MYMIN 6351307 1048362
107 0 cLCB5 MYMAX 2545098 1075147
107 0 cLCB12 MYMIN 1494104 1075147
111 0 cLCB5 MYMAX 3378159 1109027
111 0 cLCB12 MYMIN 2210044 1109027
115 0 cLCB5 MYMAX 4069234 1124123
115 0 cLCB12 MYMIN 2785752 1124123
119 0 cLCB5 MYMAX 4644283 1002235
119 0 cLCB12 MYMIN 3200253 1002235
123 0 cLCB5 MYMAX 5078583 1101950
123 0 cLCB12 MYMIN 3486882 1101950
128 0 cLCB5 MYMAX 5419448 1068215
128 0 cLCB12 MYMIN 3686375 1068215
133 0 cLCB5 MYMAX 5538535 1034884 四川学科毕业设计 飞龙关桥设计
68
133 0 cLCB12 MYMIN 3705603 1034884
138 0 cLCB5 MYMAX 5513338 1239718
138 0 cLCB12 MYMIN 3602543 1239718
139 0 cLCB5 MYMAX 5464841 1239546
139 0 cLCB12 MYMIN 354422 1239546

三表出施工阶段正常阶段结构控制截面法
正应力裂缝验算正截面抗弯均满足允许值求数截面结构抗力
实际荷载效应出结构抗弯性较高安全系数


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