SAGD 技术开采稠油
— 国外争现状
时间里全球工业化应稠油开采技术般适粘度低 10000mPa·s 般稠油目前国外针超稠油开采技术进展较快已进入矿场先导试验阶段工业型试验阶段技术 蒸汽吞吐蒸汽驱水井蒸汽关心重力泄油技术(SAGD)水裂缝关心蒸汽驱火烧驱技术目前国外稠油开采状况超稠油原油粘度高油层条件流淌力量低压差驱动方式难获成功国蒸汽关心重力泄油(SAGD)开发方式进展具体争单位辽河油田疆石油治理局总公司争院1996 年辽河油田总公司争院加MCG 公司合作争认杜 84 块兴隆台油层兴 V 工组馆陶油层承受 SAGD 开发终采收率4560国外蒸汽关心重力泄油(SAGD)开发方式加委瑞拉获商业化成功应尤加类型油田中已开展 20 重力泄油先导试验区建成 5 商业化开采油田中两规模较油田已建成日产5000 吨重油产油田已建成日产 7000 吨产估量 2023 年加重力泄油开采方式重油产量超天 10 万吨重力泄油开采方式已成开采重油特超稠油手段重力泄油开采方式终采收率般超 50高达 70
二 SAGD 机理介绍
蒸汽关心重力泄油技术开发超稠油项前技术理首先罗杰·巴特勒博士1978 年提出初概念基注水采盐
原理注入淡水盐层中固体盐溶解浓度盐溶液密度面流淌密度相较水溶液浮面样通持续盐层面注水盐层部连续高浓度盐溶液采出高浓度盐溶液流淌动力水含盐溶液密度差原理住蒸汽热采程中产生力重力泄油概念
层原始条件没流淌力量高粘度原油实现注采井间热连通需受油层预热阶段形成热连通注入蒸汽超覆层中形成蒸汽腔蒸汽腔侧面移动油层中原油发生热交换加热原油蒸汽冷凝水重力作泄面生产井中产出
目前 SAGD 三种布井方式油藏底部钻行水井面水井注汽面水井采油次种直井水井组合方式油藏底部钻口水井方钻口口垂直井垂直井注汽水井采油第三种单水井 SAGD水井井口入注汽柱通注汽柱水井顶端注汽 蒸汽腔水井逆扩展
SAGD 机理示意图〔左图双水井组合右图垂直井水井组合〕
SAGD 程特征：
① 利重力作驱动原油动力加热原油必驱动直接流入生产井
② 利蒸汽汽化潜热加热油藏
③ 通重力作利水井生产获相高采油速度
④ 采收率高油汽高
⑤ 面积页岩夹层油藏非均质性敏感三 影响 SAGD 质参数
(l)油层厚度
SAGD 程流体重力作作动力油层厚度越 重力作越明显反假设油层厚度太重力作围岩热损失增会降低油外井距肯定状况 沥青产量油层厚度方根似成例
(2) 油层渗透率垂渗透率K
V
影响蒸汽升速度厚度
渗透率低油藏中更加重 水渗透率 K
h
影响蒸汽室侧扩
展厚度较油藏中井间距离较状况更加重
(3) 原油粘温关系SAGD 生产机理特性原油粘度素加UTF 工程阅历初期预热状况原油粘度高达500 104 mPa·S 沥青砂济效开发原油粘度温度变化关系影响 SAGD 蒸汽前缘沥青泄流速度影响蒸汽前缘推动速度产油速度
(4) 油藏深度着油层深度增加井筒热损失增井底蒸汽干度降低
套温度升超安全极限会受破坏SAGD 开采油藏深度般 1000m
(5) 薄夹层影响厚层块状砂体中常零星分布低渗透非渗透薄夹层薄夹层蒸汽室扩展必产生影响然假设夹层空间广泛分布会严峻阻挡质量转换实际会增加斜面数量利热传导
(6) 底水影响般油藏存底水底水存会降低SAGD 程原油采收率总说影响SAGD 生产程中蒸汽压力稳定水井采油生产压差会引起水锥油水界面根保持稳定
四 SAGD 注采工艺参数影响
1 蒸汽干度
蒸汽干度 SAGD 开发重指标 SAGD 阶段注入蒸汽中潜热局部汽腔扩展冷油区加热注入蒸汽凝积水局部样温度生产井中采出冷油区加热作注汽干度低导致油井含水高产油量低 SAGD 阶段求井口蒸汽干度高利蒸汽腔扩展提高洗油效率数值模拟争说明 着蒸汽干度提高 SAGD 生产效果明显提高井底干度 70 时采出程度维持较高水现场操作时应提高井底干度求井口蒸汽干度达 95井底干度 70
承受汽水分器高效真空隔热 +封隔器组合柱增加注汽干度降低井筒热损失井口注汽干度达 95保证井干度70
2 蒸汽速率
注汽速率取决注入井注入压力吸汽力量生产井排液力量油层中蒸汽腔注汽速率低热损失加井底干度低井组含水高产油量低保证稳定蒸汽腔汽液界面 SAGD 阶段般注汽速度采液速度 0 67~0 83 倍(采注 1 2~1 5)
转 SAGD 初期蒸汽腔快速发育连通需口注汽井参注汽时通优化注汽参数调整水段动程度保证井底高干度单直井注汽速率必需 100td单水井注汽速率必需 200td
3 生产井排液力量
生产井排液力量SAGD 影响生产井必需具备足够排液力量实现真正重力泄油生产排液力量低导致凝析液聚拢生产井方注采井间蒸汽带变成液相带降低洗油效率排液力量太 汽液界面会降蒸汽直接采出降低泵效热利率合理排液速度应蒸汽腔泄油速度相匹配汽液界面恰生产井方 洗油效率热效率达高数值模拟争说明排液速度达注汽速度 1 2 倍时产油量油汽增加幅度高水段长度计算单井采液量 250~400td需承受耐高温排量举升系统配套工艺设备满足举升求
五 SAGD 阶段产量推测
1 成水井重力泄油产量推测
典SAGD 生产程承受水井面水井注汽面水井采油蒸汽腔形成顶部外扩展降生产程划分三阶段(i)蒸汽腔升阶段油产量时间增加
蒸汽腔升油层顶部时油产量达顶峰值(ii)蒸汽腔油层顶部外扩展油产量保持稳定(iii)蒸汽腔扩展油藏边界井组掌握边界时蒸汽腔边界降油井产量降低原油产量达济极限时开采程完毕
1978 年该技术提出时开头巴特勒博士争组SAGD 技术机理推测理进展量相物理模拟试验理争 出重力泄油阶段油产量
推测公式
蒸汽腔升阶段
æ kga ö23
1
3
3
è
ø
q 3Lç mv ÷
s
(f DS
0
)1 t
〔1〕
f D S m v h
0
kga
s
蒸汽腔升油层顶部达顶峰稳定产量需时间：
t 0 44 h
〔2〕
式中：
1
ò T S
dT
( ) 〔3〕
m v T
s
v
S + R
T T
R
13kga f D S h
0
m v
s
蒸汽腔外扩展时油产量式推测：
q 2 L
〔4〕
蒸汽腔达井组边界者油藏边界时产量：
13kgaf DS h æ h kga ö
q 228L
mv 0 26Lç wmvht÷ 〔5〕
è ø
s s
式中：
g——重力加速度 ms2 h——生产井局部纯油层厚度m
k——油层中油相效渗透率 m 2 L—水井水段效长度m m——原油粘度系数
q——油产量 m3 d
t——时间天 Tr——油层初始温度℃ Ts——蒸汽腔温度℃
W——水终生产井离泄油边界距离m
a ——油层热集中系数 m2 d
V——原油运动粘度 m2 d
——
f 油层孔隙度数
0
DS ——蒸汽温度动油饱度〔 S S 〕
oi or
2 直井注汽水井采油方式油产量推测公式
承受直井注汽时蒸汽快布满整油层高度汽腔进展蒸汽外扩展油产量面公式推测
13kgafDS h
0
mv
s
æ 161kga ö
q Npç L + t ÷
ç i mv h
÷ 〔6〕
s
è ø
中N 垂直注入井井数L i 垂直注汽井间距离承受直井注汽水终生产井达顶峰油产量需时间推测
f DS mvh
0
kga
s
æ L ö
t 045hç
è N
157L
i
÷
ø 〔7〕
蒸汽腔达井组边界者油藏边界时产量公式〔5〕 推测出承受直井注汽时油井达顶峰产量时间注入井井数垂直井间距离关
现阶段开展直井水井组合 SGAD 试验具备利条件实行直井水井组合方式具利条件
(l)利现直井作注汽井节约钻井费
(2) 吞吐阶段降低层压力吞吐井间汽窜助加快水终生产井注汽直井间热连通
(3) 实行直井水井组合方式够抑制行水井钻井技术难
题
(4) 直井水井组合方式通调整直井注汽量够保持蒸汽水段均匀分布
(5) 直井水井组合方式通优选注汽井优化直井射孔井段达削减油层非均质性(夹层)影响目
六 SAGD 稠油开采余热综合方案实施
SAGD 技术开采稠油采出液温度 170—180℃间属中低温余热源中低温余热利三种途径余热直接利余热动力回收利余热综合利
61 余热直接利方案分析争
SAGD 技术采油区产出液中余热量正确利途径油田身热种方式节约油田利方式产生热量
投资余热油田身方面原油伴热
原油集输储运程中原油粘度较需进展加温维持肯定流淌性便输送储存拉运传统方法储油罐部设置带绝缘套电加热棒单井储油罐原油进展加温种电加热棒加温方式存极弊端电加热棒外部绝缘套破损极易储油罐燃性气体相接触引起储油罐爆炸时承受电加热棒输油线储油罐加温存电消耗量钱高等问题利 170℃产出液通换热器换热热水输送需伴热输送原油处应该技术需油罐部安装电加热器装置避开储油罐电加热器腐蚀漏电引起爆炸等安全问题安全系数提高
二注汽锅炉热
SAGD 技术开采方式连续注汽连续采油生产蒸汽注汽锅炉行缺少设备注汽锅炉产生热量设备消耗 量热量设备假设采出液中余热锅炉产生蒸汽 仅提高锅炉济效益节约量燃料削减环境污 染注汽锅炉热空气预热锅炉水预热燃料油预热等
1 空气预热燃料油燃烧时需消耗量空气假设高温产出液通换热器进入炉空气进展预热进入炉热空气仅加速燃料油枯燥着火燃烧程起着改善强化燃烧作强化炉辐射传热降低燃料油化学完全燃烧损失外热空气作燃料油枯燥剂提高燃烧效率
2 锅炉水预热进入炉空气预热外通种锅炉外置预热装置锅炉水进展预热预热水引入锅炉进展加热样仅缩短水产生蒸汽时间削减炉外温差较引起结垢现象发生
3 燃料油预热进入炉燃料油进展预热改善强化燃烧燃料油充分燃烧削减燃料油量节约量资金
三采温存生活热水
辽河油田 SAGD 技术采油区冬天气候较严寒油田生产部门需进展采暖保证工作环境舒适利换热器温度较高采出液进展换热生产部门供采温存热水热周边区采温存生活水鉴油田生产现场距离周边热区较远热水输送时应加压气压加热 100℃变成热水热输送密度增样适远距离输送实现规模域供热蒸汽相热水热损失少简洁敷设线
四制冷
余热冬季供取暖夏季油田外没什特 途局部会废弃掉假设承受溴化锂制冷夏季余热 利开拓途径溴化锂制冷增加夏季余热量 提高全年综合济效益削减夏季制冷电负荷具节节电综合利双重效益溴化锂利余热吸取制冷利已 供热网换热器满足取温存制冷需需建量网具较 应前景溴化锂吸取式制冷机基溴化锂水溶液常温(特温度较低时)猛烈吸取水蒸气高温吸取水蒸气
释放出理提出利嗅化铿水溶液吸取水蒸气特性 吸取器中水蒸气吸取掉变稀溴化锂溶液进入发生器发生器中受高温热源加热水沸点较溴化锂沸点低 溶液中水分重蒸发出冷凝器中冷放出汽化潜热分散水形成水通节流器进入蒸发器中蒸发吸热周复始达制冷目
62 余热动力回收利方案特点分析
中低温发电系统闪蒸发电系统双循环发电系统两种余热闪蒸发电系统
余热源中低温热水时种热水直接进入汽轮机做功需扩容器压力较高热水压力较低扩容器闪蒸成饱蒸汽然进入汽轮机做功降压扩容器分次扩容二次扩容 见图 12 示
二双工质循环发电系统
机工质低温吸热蒸发产生高压气体驱动汽轮机工作循环方式称机工质朗肯循环种循环系统承受中低温热源加热机介质称双工质循环系统朗肯循环种简洁蒸汽动力循环循环示意图 13 示
温度较高SAGD 采出液作热源间接加热某低沸点物质(氟里昂等)变成蒸汽推动汽轮机做功发电采出液加热低沸点物质蒸发器中进展两者换热直接接触低沸点物质加热变成蒸汽变成蒸汽低沸点物质汽轮机作功乏汽冷凝器中冷凝成液体工质泵回蒸发器加热重复种方式发电装置蒸发器汽轮发电机组冷凝器蒸发器等设备工质泵道连接起发电装置常规蒸汽发电装置热力循环原理样循环工质双循环系统较常中间介质氟里昂 该物质燃爆毒性低腐蚀性众低沸点工质中种较安全工质适宜中低温余热发电承受种方式发电中低温范围余热利显著优点余热物流工质直接接触工质蒸汽容道尺寸汽轮机通流面积设备紧凑单位功率做较中低温范围余热利中间介质法发电种前途应技术
63 SAGD 技术余热利方案争
着 SAGD 技术辽河油田应缓解稠油开采难压力油田采出液井口温度达 170—180℃充分利局部热量目前保证 SAGD 技术开采稠油济效益关键SAGD 技术开采稠油时方面井口产出液携带量热充分利 方面开采稠油时消耗量电热利中低温 余热发电技术充分回收余热转化电稠油开采举措 提高稠油开采济效益环境保护方面讲余热发电 完全利井口采出液携带热量作热源四周环境增加 污染物排放削减局部余热外排造成四周环境热污染 假设采出液发电系统中排出温度较高空气燃料锅 炉水预热油田生产部门采温存热水热结合 SAGD 技术进展稠油开采区余热利状况理位置特点文提出 余热梯级利技术方案承受朗肯循环发电直接利相结合 技术方案方案原理图图 14 示生产井采出温度较高采出液首先进入计量间进展计量然作余热源进入蒸发器朗肯 循环发电系统中循环工质进展换热循环工质吸热变成蒸汽进入 汽轮机进展发电冷凝器中锅炉水作冷水冷循环工质 锅炉水循环工质次预热进入锅炉水换热器换热 蒸发器中排出局部余热源进展二次预热少局部余热源通 换热器换热油田生产部门采暖换热余热源混合进入联 合站进展油气水分处理处理满足锅炉水废水锅炉 补水进入锅炉生产蒸汽
[1] 王佩虎蒸汽关心重力泄油(SAGD)开发超稠油争[D]庆庆石油学院20237—8
[2] 鄢旭SAGD 开发影响素争甘肃科技第 27 卷第 4 期20232 [2]孙志旭李羡济循环水余热回收利热电企业挖潜增效节减排途径[C」2023595—605
[3] 吴霞蒸汽关心重力泄油技术争进展[J]特种油气藏202314(1)7
—8
[4] 窦宏恩稠油热采应 SAOD 技术探讨[J]石油科技坛2023
50—53
[5] 柯文基机朗肯循环铝电解槽烟气余热发电争技术争[D]
中南学202316—18
文档香网(httpswwwxiangdangnet)户传
《香当网》用户分享的内容，不代表《香当网》观点或立场，请自行判断内容的真实性和可靠性！
该内容是文档的文本内容，更好的格式请下载文档
— 国外争现状
时间里全球工业化应稠油开采技术般适粘度低 10000mPa·s 般稠油目前国外针超稠油开采技术进展较快已进入矿场先导试验阶段工业型试验阶段技术 蒸汽吞吐蒸汽驱水井蒸汽关心重力泄油技术(SAGD)水裂缝关心蒸汽驱火烧驱技术目前国外稠油开采状况超稠油原油粘度高油层条件流淌力量低压差驱动方式难获成功国蒸汽关心重力泄油(SAGD)开发方式进展具体争单位辽河油田疆石油治理局总公司争院1996 年辽河油田总公司争院加MCG 公司合作争认杜 84 块兴隆台油层兴 V 工组馆陶油层承受 SAGD 开发终采收率4560国外蒸汽关心重力泄油(SAGD)开发方式加委瑞拉获商业化成功应尤加类型油田中已开展 20 重力泄油先导试验区建成 5 商业化开采油田中两规模较油田已建成日产5000 吨重油产油田已建成日产 7000 吨产估量 2023 年加重力泄油开采方式重油产量超天 10 万吨重力泄油开采方式已成开采重油特超稠油手段重力泄油开采方式终采收率般超 50高达 70
二 SAGD 机理介绍
蒸汽关心重力泄油技术开发超稠油项前技术理首先罗杰·巴特勒博士1978 年提出初概念基注水采盐
原理注入淡水盐层中固体盐溶解浓度盐溶液密度面流淌密度相较水溶液浮面样通持续盐层面注水盐层部连续高浓度盐溶液采出高浓度盐溶液流淌动力水含盐溶液密度差原理住蒸汽热采程中产生力重力泄油概念
层原始条件没流淌力量高粘度原油实现注采井间热连通需受油层预热阶段形成热连通注入蒸汽超覆层中形成蒸汽腔蒸汽腔侧面移动油层中原油发生热交换加热原油蒸汽冷凝水重力作泄面生产井中产出
目前 SAGD 三种布井方式油藏底部钻行水井面水井注汽面水井采油次种直井水井组合方式油藏底部钻口水井方钻口口垂直井垂直井注汽水井采油第三种单水井 SAGD水井井口入注汽柱通注汽柱水井顶端注汽 蒸汽腔水井逆扩展
SAGD 机理示意图〔左图双水井组合右图垂直井水井组合〕
SAGD 程特征：
① 利重力作驱动原油动力加热原油必驱动直接流入生产井
② 利蒸汽汽化潜热加热油藏
③ 通重力作利水井生产获相高采油速度
④ 采收率高油汽高
⑤ 面积页岩夹层油藏非均质性敏感三 影响 SAGD 质参数
(l)油层厚度
SAGD 程流体重力作作动力油层厚度越 重力作越明显反假设油层厚度太重力作围岩热损失增会降低油外井距肯定状况 沥青产量油层厚度方根似成例
(2) 油层渗透率垂渗透率K
V
影响蒸汽升速度厚度
渗透率低油藏中更加重 水渗透率 K
h
影响蒸汽室侧扩
展厚度较油藏中井间距离较状况更加重
(3) 原油粘温关系SAGD 生产机理特性原油粘度素加UTF 工程阅历初期预热状况原油粘度高达500 104 mPa·S 沥青砂济效开发原油粘度温度变化关系影响 SAGD 蒸汽前缘沥青泄流速度影响蒸汽前缘推动速度产油速度
(4) 油藏深度着油层深度增加井筒热损失增井底蒸汽干度降低
套温度升超安全极限会受破坏SAGD 开采油藏深度般 1000m
(5) 薄夹层影响厚层块状砂体中常零星分布低渗透非渗透薄夹层薄夹层蒸汽室扩展必产生影响然假设夹层空间广泛分布会严峻阻挡质量转换实际会增加斜面数量利热传导
(6) 底水影响般油藏存底水底水存会降低SAGD 程原油采收率总说影响SAGD 生产程中蒸汽压力稳定水井采油生产压差会引起水锥油水界面根保持稳定
四 SAGD 注采工艺参数影响
1 蒸汽干度
蒸汽干度 SAGD 开发重指标 SAGD 阶段注入蒸汽中潜热局部汽腔扩展冷油区加热注入蒸汽凝积水局部样温度生产井中采出冷油区加热作注汽干度低导致油井含水高产油量低 SAGD 阶段求井口蒸汽干度高利蒸汽腔扩展提高洗油效率数值模拟争说明 着蒸汽干度提高 SAGD 生产效果明显提高井底干度 70 时采出程度维持较高水现场操作时应提高井底干度求井口蒸汽干度达 95井底干度 70
承受汽水分器高效真空隔热 +封隔器组合柱增加注汽干度降低井筒热损失井口注汽干度达 95保证井干度70
2 蒸汽速率
注汽速率取决注入井注入压力吸汽力量生产井排液力量油层中蒸汽腔注汽速率低热损失加井底干度低井组含水高产油量低保证稳定蒸汽腔汽液界面 SAGD 阶段般注汽速度采液速度 0 67~0 83 倍(采注 1 2~1 5)
转 SAGD 初期蒸汽腔快速发育连通需口注汽井参注汽时通优化注汽参数调整水段动程度保证井底高干度单直井注汽速率必需 100td单水井注汽速率必需 200td
3 生产井排液力量
生产井排液力量SAGD 影响生产井必需具备足够排液力量实现真正重力泄油生产排液力量低导致凝析液聚拢生产井方注采井间蒸汽带变成液相带降低洗油效率排液力量太 汽液界面会降蒸汽直接采出降低泵效热利率合理排液速度应蒸汽腔泄油速度相匹配汽液界面恰生产井方 洗油效率热效率达高数值模拟争说明排液速度达注汽速度 1 2 倍时产油量油汽增加幅度高水段长度计算单井采液量 250~400td需承受耐高温排量举升系统配套工艺设备满足举升求
五 SAGD 阶段产量推测
1 成水井重力泄油产量推测
典SAGD 生产程承受水井面水井注汽面水井采油蒸汽腔形成顶部外扩展降生产程划分三阶段(i)蒸汽腔升阶段油产量时间增加
蒸汽腔升油层顶部时油产量达顶峰值(ii)蒸汽腔油层顶部外扩展油产量保持稳定(iii)蒸汽腔扩展油藏边界井组掌握边界时蒸汽腔边界降油井产量降低原油产量达济极限时开采程完毕
1978 年该技术提出时开头巴特勒博士争组SAGD 技术机理推测理进展量相物理模拟试验理争 出重力泄油阶段油产量
推测公式
蒸汽腔升阶段
æ kga ö23
1
3
3
è
ø
q 3Lç mv ÷
s
(f DS
0
)1 t
〔1〕
f D S m v h
0
kga
s
蒸汽腔升油层顶部达顶峰稳定产量需时间：
t 0 44 h
〔2〕
式中：
1
ò T S
dT
( ) 〔3〕
m v T
s
v
S + R
T T
R
13kga f D S h
0
m v
s
蒸汽腔外扩展时油产量式推测：
q 2 L
〔4〕
蒸汽腔达井组边界者油藏边界时产量：
13kgaf DS h æ h kga ö
q 228L
mv 0 26Lç wmvht÷ 〔5〕
è ø
s s
式中：
g——重力加速度 ms2 h——生产井局部纯油层厚度m
k——油层中油相效渗透率 m 2 L—水井水段效长度m m——原油粘度系数
q——油产量 m3 d
t——时间天 Tr——油层初始温度℃ Ts——蒸汽腔温度℃
W——水终生产井离泄油边界距离m
a ——油层热集中系数 m2 d
V——原油运动粘度 m2 d
——
f 油层孔隙度数
0
DS ——蒸汽温度动油饱度〔 S S 〕
oi or
2 直井注汽水井采油方式油产量推测公式
承受直井注汽时蒸汽快布满整油层高度汽腔进展蒸汽外扩展油产量面公式推测
13kgafDS h
0
mv
s
æ 161kga ö
q Npç L + t ÷
ç i mv h
÷ 〔6〕
s
è ø
中N 垂直注入井井数L i 垂直注汽井间距离承受直井注汽水终生产井达顶峰油产量需时间推测
f DS mvh
0
kga
s
æ L ö
t 045hç
è N
157L
i
÷
ø 〔7〕
蒸汽腔达井组边界者油藏边界时产量公式〔5〕 推测出承受直井注汽时油井达顶峰产量时间注入井井数垂直井间距离关
现阶段开展直井水井组合 SGAD 试验具备利条件实行直井水井组合方式具利条件
(l)利现直井作注汽井节约钻井费
(2) 吞吐阶段降低层压力吞吐井间汽窜助加快水终生产井注汽直井间热连通
(3) 实行直井水井组合方式够抑制行水井钻井技术难
题
(4) 直井水井组合方式通调整直井注汽量够保持蒸汽水段均匀分布
(5) 直井水井组合方式通优选注汽井优化直井射孔井段达削减油层非均质性(夹层)影响目
六 SAGD 稠油开采余热综合方案实施
SAGD 技术开采稠油采出液温度 170—180℃间属中低温余热源中低温余热利三种途径余热直接利余热动力回收利余热综合利
61 余热直接利方案分析争
SAGD 技术采油区产出液中余热量正确利途径油田身热种方式节约油田利方式产生热量
投资余热油田身方面原油伴热
原油集输储运程中原油粘度较需进展加温维持肯定流淌性便输送储存拉运传统方法储油罐部设置带绝缘套电加热棒单井储油罐原油进展加温种电加热棒加温方式存极弊端电加热棒外部绝缘套破损极易储油罐燃性气体相接触引起储油罐爆炸时承受电加热棒输油线储油罐加温存电消耗量钱高等问题利 170℃产出液通换热器换热热水输送需伴热输送原油处应该技术需油罐部安装电加热器装置避开储油罐电加热器腐蚀漏电引起爆炸等安全问题安全系数提高
二注汽锅炉热
SAGD 技术开采方式连续注汽连续采油生产蒸汽注汽锅炉行缺少设备注汽锅炉产生热量设备消耗 量热量设备假设采出液中余热锅炉产生蒸汽 仅提高锅炉济效益节约量燃料削减环境污 染注汽锅炉热空气预热锅炉水预热燃料油预热等
1 空气预热燃料油燃烧时需消耗量空气假设高温产出液通换热器进入炉空气进展预热进入炉热空气仅加速燃料油枯燥着火燃烧程起着改善强化燃烧作强化炉辐射传热降低燃料油化学完全燃烧损失外热空气作燃料油枯燥剂提高燃烧效率
2 锅炉水预热进入炉空气预热外通种锅炉外置预热装置锅炉水进展预热预热水引入锅炉进展加热样仅缩短水产生蒸汽时间削减炉外温差较引起结垢现象发生
3 燃料油预热进入炉燃料油进展预热改善强化燃烧燃料油充分燃烧削减燃料油量节约量资金
三采温存生活热水
辽河油田 SAGD 技术采油区冬天气候较严寒油田生产部门需进展采暖保证工作环境舒适利换热器温度较高采出液进展换热生产部门供采温存热水热周边区采温存生活水鉴油田生产现场距离周边热区较远热水输送时应加压气压加热 100℃变成热水热输送密度增样适远距离输送实现规模域供热蒸汽相热水热损失少简洁敷设线
四制冷
余热冬季供取暖夏季油田外没什特 途局部会废弃掉假设承受溴化锂制冷夏季余热 利开拓途径溴化锂制冷增加夏季余热量 提高全年综合济效益削减夏季制冷电负荷具节节电综合利双重效益溴化锂利余热吸取制冷利已 供热网换热器满足取温存制冷需需建量网具较 应前景溴化锂吸取式制冷机基溴化锂水溶液常温(特温度较低时)猛烈吸取水蒸气高温吸取水蒸气
释放出理提出利嗅化铿水溶液吸取水蒸气特性 吸取器中水蒸气吸取掉变稀溴化锂溶液进入发生器发生器中受高温热源加热水沸点较溴化锂沸点低 溶液中水分重蒸发出冷凝器中冷放出汽化潜热分散水形成水通节流器进入蒸发器中蒸发吸热周复始达制冷目
62 余热动力回收利方案特点分析
中低温发电系统闪蒸发电系统双循环发电系统两种余热闪蒸发电系统
余热源中低温热水时种热水直接进入汽轮机做功需扩容器压力较高热水压力较低扩容器闪蒸成饱蒸汽然进入汽轮机做功降压扩容器分次扩容二次扩容 见图 12 示
二双工质循环发电系统
机工质低温吸热蒸发产生高压气体驱动汽轮机工作循环方式称机工质朗肯循环种循环系统承受中低温热源加热机介质称双工质循环系统朗肯循环种简洁蒸汽动力循环循环示意图 13 示
温度较高SAGD 采出液作热源间接加热某低沸点物质(氟里昂等)变成蒸汽推动汽轮机做功发电采出液加热低沸点物质蒸发器中进展两者换热直接接触低沸点物质加热变成蒸汽变成蒸汽低沸点物质汽轮机作功乏汽冷凝器中冷凝成液体工质泵回蒸发器加热重复种方式发电装置蒸发器汽轮发电机组冷凝器蒸发器等设备工质泵道连接起发电装置常规蒸汽发电装置热力循环原理样循环工质双循环系统较常中间介质氟里昂 该物质燃爆毒性低腐蚀性众低沸点工质中种较安全工质适宜中低温余热发电承受种方式发电中低温范围余热利显著优点余热物流工质直接接触工质蒸汽容道尺寸汽轮机通流面积设备紧凑单位功率做较中低温范围余热利中间介质法发电种前途应技术
63 SAGD 技术余热利方案争
着 SAGD 技术辽河油田应缓解稠油开采难压力油田采出液井口温度达 170—180℃充分利局部热量目前保证 SAGD 技术开采稠油济效益关键SAGD 技术开采稠油时方面井口产出液携带量热充分利 方面开采稠油时消耗量电热利中低温 余热发电技术充分回收余热转化电稠油开采举措 提高稠油开采济效益环境保护方面讲余热发电 完全利井口采出液携带热量作热源四周环境增加 污染物排放削减局部余热外排造成四周环境热污染 假设采出液发电系统中排出温度较高空气燃料锅 炉水预热油田生产部门采温存热水热结合 SAGD 技术进展稠油开采区余热利状况理位置特点文提出 余热梯级利技术方案承受朗肯循环发电直接利相结合 技术方案方案原理图图 14 示生产井采出温度较高采出液首先进入计量间进展计量然作余热源进入蒸发器朗肯 循环发电系统中循环工质进展换热循环工质吸热变成蒸汽进入 汽轮机进展发电冷凝器中锅炉水作冷水冷循环工质 锅炉水循环工质次预热进入锅炉水换热器换热 蒸发器中排出局部余热源进展二次预热少局部余热源通 换热器换热油田生产部门采暖换热余热源混合进入联 合站进展油气水分处理处理满足锅炉水废水锅炉 补水进入锅炉生产蒸汽
[1] 王佩虎蒸汽关心重力泄油(SAGD)开发超稠油争[D]庆庆石油学院20237—8
[2] 鄢旭SAGD 开发影响素争甘肃科技第 27 卷第 4 期20232 [2]孙志旭李羡济循环水余热回收利热电企业挖潜增效节减排途径[C」2023595—605
[3] 吴霞蒸汽关心重力泄油技术争进展[J]特种油气藏202314(1)7
—8
[4] 窦宏恩稠油热采应 SAOD 技术探讨[J]石油科技坛2023
50—53
[5] 柯文基机朗肯循环铝电解槽烟气余热发电争技术争[D]
中南学202316—18
文档香网(httpswwwxiangdangnet)户传
《香当网》用户分享的内容，不代表《香当网》观点或立场，请自行判断内容的真实性和可靠性！
该内容是文档的文本内容，更好的格式请下载文档