专项施工方案报审表
GD220207
单位(子单位)工程名称
九江碧桂园综合楼
致湖北楚元工程建设咨询限公司(项目监理机构)
方已根公司关规定完成 九江碧桂园综合楼高支模专项施工方案编制公司技术负责审查批准请予审查
附件：（施工组织设计施工方案) 1 份
施工单位(章)四川省第六建筑限公司
项目负责(注册章）：
日 期 年 月 日
专业监理工程师总监代表审查
专业监理工程师总监代表：
日 期 年 月 日
总监理工程师审核意见：
监理单位(章) 湖北楚元工程建设咨询限公司 总监理工程师：
日 期： 年 月 日
专项施工方案报审表
GD220207
单位(子单位)工程名称
九江碧桂园综合楼
致九江碧桂园房产开发限公司(项目监理机构)
方已根公司关规定完成 九江碧桂园综合楼高支模专项施工方案编制公司技术负责审查批准 造价网请予审查
附件：（施工组织设计施工方案) 1 份
施工单位(章)四川省第六建筑限公司
项目负责（注册章）：
日 期 年 月 日
建设单位审查意见
建设单位(章) 九江碧桂园房产开发限公司
建设单位工程师：
日期：
九江碧桂园项目（6号~13号楼18号楼
综合楼）工程施工组织设计方案
编制单位： 四川省第六建筑限公司
编 制：
审 核：
编制日期：
目录
编制说明编制 1
11编制 1
二工程概况： 2
三梁模板体系设计： 2
四板模板体系设计 4
五模板工程质量进度控制 9
5．1轴线偏位预防措施 9
5．2垂直偏差预防措施 10
5．3标高正确预防措施 10
5 4混凝土浇捣方法 10
5．5柱梁模板胀模预防措施 11
5．6梁模垂失稳倒塌预防措施 11
5．7漏浆预防措施 11
5．8拆模时出现缺陷预防措施 12
5．9模板支撑系统质量保证措施控制程序 12
5 10程控制程序： 13
5 11模板高支模施工理架构 14
5 12搭设劳务员选劳动力计划施工进度（见附表） 14
六安全文明施工求 15
（）安全施工求 15
（二）文明环保施工求： 15
（三）安全事应急救援架构 16
七 计算书 16
（）泳池梁模板（扣件式）计算书 16
（二）羽毛球场梁模板（扣件式）计算书 25
（三）堂梁模板（扣件式）计算书 34
（四）泳池屋面板模板（扣件式）计算书 43
（五）羽毛球场屋面板模板（扣件式）计算书 52
（六）堂屋面板模板（扣件式）计算书 61
九江碧桂园综合楼
高支模专项施工方案
根江西省江西省危险性较分部分项工程安全理事实细赣建安201016号文：混凝土模板支撑工程搭设高度8m搭设跨度18m施工总荷载10kNm2集中线荷载15kNm现浇混凝土梁板构件模板支撑系统专项施工方案必须组织专家进行证求工程监理特编制方案
编制说明编制
方案根广东博意建筑设计院限公司提供九江碧桂园综合楼施工图编制
11编制
111九江碧桂园综合楼设计图纸
112 现行关工程施工规范规程标准品茗建筑安全计算软件等
中华民国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）
建筑工程施工质量验收统标准（GB50300－2013）
建设工程项目理规范（GBT5032－2006）
工程测量规范（GB502062007）
混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204－2002）
建筑施工安全检查标准（JGJ592011）
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范（JG1302011）
建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）
危险性较分部分项工程安全理办法（建质〔2009〕87号文）
建设工程高模板支撑系统施工安全监督理导建质〔2009〕254号文
江西省危险性较分部分项工程安全理事实细赣建安201016号文
113 公司现机料加工品等实际生产供应力装备情况
114 施工现场具体情况等
二工程概况：
21 九江碧桂园综合楼处九江市九瑞道15公里处建设单位九江市碧桂园房产开发限公司监理单位湖北楚元工程建设咨询限公司施工单位四川省第六建筑限公司综合楼两层框架结构（局部三层）建设基面积306898m2建筑面积：528287m2
施工方案述容处：
1 综合楼1L~1R11~17轴泳池部分支模搭设高度高处785m（原面标高065m梁高处标高7200）三条梁截面尺寸均200*1200预应力梁跨度18m
2 综合楼1B~1H17~111轴羽毛球场部分支模搭设高度高处1081m（原面标高065m梁高处标高1016）梁截面尺寸300*900跨度105m
3 综合楼1J~1L114~117轴堂架空部分支模搭设高度高处102m（原面标高065m梁高处标高955）梁截面尺寸250*900跨度12m
三梁模板体系设计：
1综合楼1L~1R11~17轴泳池部分材料采18mm厚覆面木胶合板梁采100*50方木梁钢采Ø48*35mm梁跨度方立柱间距600mm梁两侧立柱间距600mm步距1500mm新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200梁左侧立柱距梁中心线距离300mm梁底增加1根立柱梁底立柱根混凝土梁梁宽均分布置
2综合楼1B~1H17~111轴羽毛球场部分材料采18mm厚覆面木胶合板梁采100*50方木梁钢采Ø48*35mm梁跨度方立柱间距600mm梁两侧立柱间距600mm步距1500mm新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200梁左侧立柱距梁中心线距离300mm梁底增加1根立柱梁底立柱根混凝土梁梁宽均分布置
3综合楼1J~1L114~117轴堂架空部分材料采18mm厚覆面木胶合板梁采100*50方木梁钢采Ø48*35mm梁跨度方立柱间距600mm梁两侧立柱间距600mm步距1500mm新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200梁左侧立柱距梁中心线距离300mm梁底增加1根立柱梁底立柱根混凝土梁梁宽均分布置
四板模板体系设计
1 综合楼1L~1R11~17轴泳池部分板模板采15mm厚覆面木胶合板梁采50*100方木泳池屋面板标高78m结构板厚120mm模板支架高度78m立杆间距900*900步距1500mm立杆混凝土板中心称布置梁垂直楼板长边方布置梁间距300mm梁两端悬挑300mm
2 综合楼1B~1H17~111轴羽毛球场部分板模板采15mm厚覆面木胶合板梁采50*100方木泳池屋面板标高108m结构板厚120mm模板支架高度108m立杆间距900*900步距1500mm立杆混凝土板中心称布置梁垂直楼板长边方布置梁间距300mm梁两端悬挑300mm
3综合楼1J~1L114~117轴堂架空部分板模板采15mm厚覆面木胶合板梁采50*100方木泳池屋面板标高102m结构板厚100mm模板支架高度108m立杆间距900*900步距1500mm立杆混凝土板中心称布置梁垂直楼板长边方布置梁间距300mm梁两端悬挑300mm
五模板工程质量进度控制
5．1轴线偏位预防措施
精确弹线：层必须基准点出发测出条轴线测量求进行复测校核精度否达求严禁丈杆逐段引测轴线进行校核办法建筑物较长轴线较时中间选择二点进行复核
成排柱子宜弹出通线柱子边线兜方梁轴线边线宜先墨斗楼面弹线引测柱作复核防止发生梁模板位移
层伸出竖钢筋应严重位移极少数钢筋偏移边线外时应先采取校正措施
柱脚处短钢筋扁铁撑头焊柱钢筋作模板限位柱限位边少两根注意电焊时烧伤柱钢筋
5．2垂直偏差预防措施
立柱模板时应托线板线锤严格校正垂直度成排柱宜先立两端柱模校正复核误顶部拉通麻线根麻线立中间柱模
合理设置模板支撑系统宜采木材钢工具式斜撑斜撑必须固定牢支点底部水角宜45°边柱求3面设置支撑角柱模板两边设支撑外应分角线位置增设支撑防柱模倾斜扭曲
采柱梁时立模方案时梁模板兼起柱模顶部水连杆作时柱箍梁底支架柱支撑相互连接起增加模板整体稳定性
梁侧模口通长围檩必须斜撑固定立柱顶撑横杆底部水倾角60°模板口搭头两侧模板固定梁倾斜侧模应采斜撑楔形垫木加固稳固
5．3标高正确预防措施
正确进行水准测量严格控制柱梁楼板标高
5 4混凝土浇捣方法
1模板安装完成先浇捣柱混凝土然进行梁板钢筋绑扎
2梁板混凝土浇捣（高支模部分）拟采汽车天泵中空角相交中点开始浇捣逐步外均匀浇捣砼堆放高分集中时拨开振动时振动棒撬住摸板钢筋振动浇捣高支模楼面砼程中安排专职安全员进行班浇捣前参加浇捣施工员作浇捣计术交底安全交底浇筑程中班木工施工员时观察模板体系变形情况水准仪30分钟观测次发现异常情况时报告特检查钢局部弯曲造成失稳木枋挠度等异常情况异常施工员立指挥楼面工作员撤离确认安全威胁解方进行正常施工
3浇捣混凝土时安排6高支模区域作业免增加必施工荷载
5．5柱梁模板胀模预防措施
柱模外应设围檩柱箍柱箍间距应加密（间距40cm）时柱箍模板间应采拔榫塞紧防凸肚漏浆柱边中部加拉螺栓柱箍相两边应致处水翘裂免削弱身刚度柱留设混凝土浇灌孔时门子板应支撑牢固必时加柱箍斜撑
木模板侧模口必须夹木钉紧支柱横杆梁侧模板通长围檩兼作楼板模板桁架支座时围檩应加设短柱短撑木
扣件拧紧程序钢筋支架承载力稳定安全影响拧紧程度适扣件具足够抗滑抗扭抗拔力力防滑丝
浇捣混凝土时震动器强震模板意拆柱箍支撑梁口拉杆竖构件应分层浇捣控制施工速度避免产生侧压力
5．6梁模垂失稳倒塌预防措施
立柱必须置室顶板足够支承面积铺设垫板
钢筋混凝土梁跨度4m时安装模板应设计求起拱
5．7漏浆预防措施
木模板拼缝处应直刨光拼板紧密浇混凝土前隔液浇水模板润湿膨胀拼缝处挤紧
边柱外侧模板口应模板落低50mm便夹紧段混凝土防止出现漏浆现象
梁柱相交梁模柱连接处应考虑木模板吸湿长膨胀影响料尺寸稍缩短混凝土浇灌梁模板顶端外口刚柱面贴面避免梁模板嵌入柱墙混凝土梁模板缩短太否膨胀未贴柱墙模板会发生漏浆现象
板底模板梁接合处应方木镶接阴角模板板底模板应考虑浇水润湿膨胀素适缩模板尺寸样防止漏浆避免板底模板嵌入墙梁便拆模
5．8拆模时出现缺陷预防措施
混凝土拆模强度应损坏混凝土表面出现掉棱缺角准般非承重侧模拆模时混凝土强度1Mpa门窗洞口模板拆模时混凝土强度4Mpa承重模板应规范求决定拆模时间
模板脱模应趁板面潮湿粘板面混凝土残浆强度低立长柄铲刀清理模板板面然涂刷新脱模剂备
模板构造模板易拆拆模序安装模板序相反拆模利易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土现象
5．9模板支撑系统质量保证措施控制程序
1原材料采购前做市场调查中选择生产理质量厂家作采购象建立供货关系做记录
2工程施工中道工序部位分项分部工程单位工程标识质量检查证质量记录阐明
3施工程中严格执行项标准根工程施工合求补充完善部质量保证体系保证工程质量合格率达100％确保工程保质保量完成
4施工理中严格执行项标准推行全面质量理提高理员质量意识全员工作质量保证工程质量
5细化验收程序分层段验收发现质量问题时整改落实整改责严格执行整改复检制度真正做次验收合格率90％
6建立质量评奖罚制度施工时勤交底检验创优质
5 10程控制程序：
检查脚手架脚手板
材质证明取样复验
制定审核模板装配样
中间抽查
检互检专检
执行验评标准
型号挂牌
合格项处理
办理模板验收签证手续
清理现场文明施工
熟悉图纸技术资料
学操作规程
质量标准
准备
工作
技术交底
书 面 交 底
操作员参加
现场模板
安装
质量评定
资料
整理
模板加工
成型
钢筋模板工序
交接检查
检 记 录
质量评定记录
施 工 记 录
材料合格证
5 11模板高支模施工理架构
施工理体系
项目理
技术负责
技术负责
安全
栋号生产
栋号技术
机械设
备组
预
算
组
材料组
施工组
质安组
勤组
栋号长
财务室
资
料
组
采购组长
保安组
仓组长
5 12搭设劳务员选劳动力计划施工进度（见附表）
1搭设支架工均选持证岗架子工进行采木工进行模板支架搭设搭设前作业班组进行技术交底安全交底
2高支模结构施工劳动力计划（见附表）
工种
架子工
木工
钢筋工
混凝土工
数量（）
30
60
40
30
3高支模结构施工进度（实际进度准）（见附表）
序号
施工项目容
开始时间
结束时间
1
综合楼1L~1R11~17轴泳池部分
20140116
20140126
2
综合楼1B~1H17~111轴羽毛球场部分
20140101
20140126
3
综合楼1J~1L114~117轴堂架空部分
20140101
20140126
注：梁结构拆前先留取试块试压强度达规定求时进行
六安全文明施工求
（）安全施工求
1 作业员需带安全帽背安全带防止高空坠落高空落物伤害
2 严禁酒作业施工现场严禁嬉戏闹
3 梁底板铺设完毕时固定防止探头板出现避免员坠落
4 模板支撑架拆时设置警戒线安排专值班杜绝非作业员进入拆区域
5 支撑架拆严禁直接高空抛落
6 砼浇筑前应组织技术质安员整支撑体系进行检查加固
7 砼浇筑时安排专支撑架体观察监控加固
（二）文明环保施工求：
1高支模时禁止酒作业
2高支模搭拆时量避免噪声产生量避免夜间23时施工
3夏季温度较高应做工防暑降温工作工劳保品发放
4文明施工做工完场清
（三）安全事应急救援架构
组长：李建明 电话：13809281001
副组长：徐殿康 电话：15371279268
组员：郭超 李建忠 冉德 许华强 黄坤
急救中心：120
七 计算书
（）泳池梁模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土梁名称
YKL1
新浇混凝土梁计算跨度(m)
18
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
500×1200
新浇混凝土结构层高(m)
785
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
梁
15
板
11
施工员设备荷载标准值Q1k
计算支架立柱支承结构构件时(kNm2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kNm2)
水面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
600
梁两侧立柱间距lb(mm)
600
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)l＇b(mm)
12001200
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
300
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
300
梁底支撑梁根数
5
梁底支撑梁端悬挑长度(mm)
300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm四等跨连续梁计算计算简图：
W＝bh261000×18×186＝54000mm3I＝bh3121000×18×18×1812＝486000mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(24+15)×12)+14×2135×(01+(24+15)×12)+14×07×2]×1＝3906kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×12]×1＝373kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×12]×1＝307kNm
1强度验算
Mmax＝0107q1静L2+0121q1活L2＝0107×373×0122+0121×176×0122＝006kN·m
σ＝MmaxW＝006×10654000＝109Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0632qL4(100EI)0632×307×1254(100×10000×486000)＝001mm≤[ν]＝l400＝125400＝031mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R50393 q1静l +0446 q1活l0393×373×012+0446×176×012＝193kN
R2R41143 q1静l +1223 q1活l1143×373×012+1223×176×012＝56kN
R30928 q1静l +1142 q1活l0928×373×012+1142×176×012＝458kN
标准值(正常极限状态)
R1＇R5＇0393 q2l0393×307×012＝151kN
R2＇R4＇1143 q2l1143×307×012＝439kN
R3＇0928 q2l0928×307×012＝356kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
4167
梁截面惯性矩I(cm4)
10417
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：
q1＝max{193+09×135×[(0301)×054+05×(12012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×1135×(05+(24+11)×012)+14×07×1]×max[03052(0603)052]2×156+09×135×(0301)×054}563kNm
q2＝max[151+(0301)×054+05×(12012)+(05+(24+11)×012)×max[03052(0603)052]2×1439+(0301)×054]＝441kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×563×06205×563×032]＝025kN·m
σ＝MmaxW＝025×10641670＝608Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×563×06563×03]＝205kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×205×1000(2×100×50)＝062Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×441×6004(100×9350×1041700)＝037mm≤[ν]＝l400＝600400＝15mm
ν2＝q2l24(8EI)＝441×3004(8×9350×1041700)＝046mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×563×060393×563×06+563×03]＝386kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R5＝188kNR2＝R4＝386kNR3＝316kN
正常极限状态
R＇max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×441×060393×441×06+441×03]＝303kN
理梁底支撑梁受支座反力次R＇1＝R＇5＝159kNR＇2＝R＇4＝303kNR＇3＝246kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：
1抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0269×1065080＝5304Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝3456kN
τmax＝2VmaxA2×3456×1000489＝1414Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝004mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝228kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝228kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
λhi15001599434≤[λ]150
长细满足求
查表φ＝063
1风荷载计算
Mw＝092×14×ωk×la×h210＝092×14×018×06×15210＝003kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝09×[12×(01+(24+15)×12)+09×14×2]×1＝3542kNm
2)梁验算
q1＝max{176+(0301)×054+09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[03052(0603)052]2×1508+(0301)×054}511kNm
四～六计算程：
R1＝211kNR2＝918kNR3＝211kN
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[211+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+03052)2×12918211+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+0603052)2×12]+00306＝927kN
f＝N(φA)+MwW＝926792(063×424)+003×1064490＝4061Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝1007kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础计算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
015
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝927(1×015)＝6179kPa≤fak＝140kPa
满足求
（二）羽毛球场梁模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土梁名称
WKL2(1)
新浇混凝土梁计算跨度(m)
105
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
300×900
新浇混凝土结构层高(m)
108
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
梁
15
板
11
施工员设备荷载标准值Q1k
计算支架立柱支承结构构件时(kNm2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kNm2)
水面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
600
梁两侧立柱间距lb(mm)
600
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)l＇b(mm)
12001200
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
300
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
300
梁底支撑梁根数
3
梁底支撑梁端悬挑长度(mm)
150
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：
W＝bh261000×18×186＝54000mm3I＝bh3121000×18×18×1812＝486000mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(24+15)×09)+14×2135×(01+(24+15)×09)+14×07×2]×1＝2977kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×09]×1＝2801kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×09]×1＝2305kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×2977×0152＝008kN·m
σ＝MmaxW＝008×10654000＝155Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521qL4(100EI)0521×2305×1504(100×10000×486000)＝0013mm≤[ν]＝l400＝150400＝038mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×2801×015+0437×176×015＝169kN
R2125q1l125×2977×015＝558kN
标准值(正常极限状态)
R1＇R3＇0375 q2l0375×2305×015＝13kN
R2＇125q2l125×2305×015＝432kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
4167
梁截面惯性矩I(cm4)
10417
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：
q1＝max{169+09×135×[(0301)×032+05×(09012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×1135×(05+(24+11)×012)+14×07×1]×max[03032(0603)032]2×1558+09×135×(0301)×032}562kNm
q2＝max[13+(0301)×032+05×(09012)+(05+(24+11)×012)×max[03032(0603)032]2×1432+(0301)×032]＝435kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×562×06205×562×0152]＝022kN·m
σ＝MmaxW＝022×10641670＝519Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×562×06562×015]＝2046kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×2046×1000(2×100×50)＝061Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×435×6004(100×9350×1041700)＝037mm≤[ν]＝l400＝600400＝15mm
ν2＝q2l24(8EI)＝435×1504(8×9350×1041700)＝003mm≤[ν]＝l400＝150400＝038mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×562×060393×562×06+562×015]＝385kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝177kNR2＝385kN
正常极限状态
R＇max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×435×060393×435×06+435×015]＝298kN
理梁底支撑梁受支座反力次R＇1＝R＇3＝15kNR＇2＝298kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：
1抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝01×1065080＝196Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝1217kN
τmax＝2VmaxA2×1217×1000489＝498Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝002mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝055kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝055kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
λhi15001599434≤[λ]150
长细满足求
查表φ＝063
1风荷载计算
Mw＝092×14×ωk×la×h210＝092×14×018×06×15210＝003kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝09×[12×(01+(24+15)×09)+09×14×2]×1＝2716kNm
2)梁验算
q1＝max{155+(0301)×032+09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[03032(0603)032]2×1509+(0301)×032}512kNm
四～六计算程：
R1＝052kNR2＝582kNR3＝053kN
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[052+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+03032)2×12582053+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+0603032)2×12]+00306＝591kN
f＝N(φA)+MwW＝591185(063×424)+003×1064490＝2813Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝628kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础计算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
015
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝591(1×015)＝3941kPa≤fak＝140kPa
满足求
（三）堂梁模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土梁名称
BWKL4
新浇混凝土梁计算跨度(m)
12
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
250×900
新浇混凝土结构层高(m)
102
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
梁
15
板
11
施工员设备荷载标准值Q1k
计算支架立柱支承结构构件时(kNm2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kNm2)
水面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
600
梁两侧立柱间距lb(mm)
600
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)l＇b(mm)
12001200
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
300
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
300
梁底支撑梁根数
3
梁底支撑梁端悬挑长度(mm)
300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：
W＝bh261000×18×186＝54000mm3I＝bh3121000×18×18×1812＝486000mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(24+15)×09)+14×2135×(01+(24+15)×09)+14×07×2]×1＝2977kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×09]×1＝2801kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×09]×1＝2305kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×2977×0122＝006kN·m
σ＝MmaxW＝006×10654000＝108Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521qL4(100EI)0521×2305×1254(100×10000×486000)＝0006mm≤[ν]＝l400＝125400＝031mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×2801×012+0437×176×012＝141kN
R2125q1l125×2977×012＝465kN
标准值(正常极限状态)
R1＇R3＇0375 q2l0375×2305×012＝108kN
R2＇125q2l125×2305×012＝36kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
4167
梁截面惯性矩I(cm4)
10417
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：
q1＝max{141+09×135×[(0301)×0252+05×(09012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×1135×(05+(24+11)×012)+14×07×1]×max[030252(0603)0252]2×1465+09×135×(0301)×0252}468kNm
q2＝max[108+(0301)×0252+05×(09012)+(05+(24+11)×012)×max[030252(0603)0252]2×136+(0301)×0252]＝363kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×468×06205×468×032]＝021kN·m
σ＝MmaxW＝021×10641670＝506Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×468×06468×03]＝1705kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×1705×1000(2×100×50)＝051Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×363×6004(100×9350×1041700)＝03mm≤[ν]＝l400＝600400＝15mm
ν2＝q2l24(8EI)＝363×3004(8×9350×1041700)＝038mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×468×060393×468×06+468×03]＝321kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝162kNR2＝321kN
正常极限状态
R＇max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×363×060393×363×06+363×03]＝249kN
理梁底支撑梁受支座反力次R＇1＝R＇3＝14kNR＇2＝249kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：
1抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0094×1065080＝1841Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝1251kN
τmax＝2VmaxA2×1251×1000489＝512Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝001mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝037kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝037kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
λhi15001599434≤[λ]150
长细满足求
查表φ＝063
1风荷载计算
Mw＝092×14×ωk×la×h210＝092×14×018×06×15210＝003kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝09×[12×(01+(24+15)×09)+09×14×2]×1＝2716kNm
2)梁验算
q1＝max{129+(0301)×0252+09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[030252(0603)0252]2×1424+(0301)×0252}427kNm
四～六计算程：
R1＝035kNR2＝531kNR3＝035kN
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[035+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+030252)2×12531035+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+06030252)2×12]+00306＝54kN
f＝N(φA)+MwW＝540098(063×424)+003×1064490＝2623Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝571kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础计算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
015
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝54(1×015)＝3601kPa≤fak＝140kPa
满足求
（四）泳池屋面板模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土楼板名称
泳池屋面板标高78m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
6
新浇混凝土楼板边宽B(m)
3
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
78
立柱间距la(mm)
900
立柱横间距lb(mm)
900
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
300
立柱距混凝土板长边距离(mm)
150
梁布置方
垂直楼板长边
梁间距(mm)
300
梁距混凝土板长边距离(mm)
150
梁两端悬挑长度(mm)
300300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：
W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×012)+14×25135×(01+(11+24)×012)+14×07×25] ×1651kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×1011kNm
p＝09×13×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[651×0328011×0328+315×034] 024kN·m
σ＝MmaxW＝024×10637500＝633Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×012)×1311kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×311×3004(384×10000×281250)＝012mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
[Lla]取整＝[6000900]取整＝6四等跨连续梁计算梁较悬挑长度300mm需进行利组合计算简图：
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×012)+14×25135×(03+(11+24)×012)+14×07×25]×03＝202kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×012)×03＝107kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝094kNm
M1＝0071q1静L20107q1活L2＝0071×107×0920107×094×092＝014kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝01kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kNm
M2＝0077q2L2+021pL＝0077×01×092+021×315×09＝06kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[202×032201×0322+315×03]＝095kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[01406095]＝095kN·m
σ＝MmaxW＝095×10683330＝1139Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×107×09+062×094×09＝111kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×01×09+0681×315＝22kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[202×0301×03+315]＝318kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[11122318]＝318kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×318×1000(2×100×50)＝095Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×012)×03＝099kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×099×9004(100×9350×4166700)＝011mm≤[ν]＝l400＝900400＝225mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)099×3004(8×9350×4166700)＝003mm≤[ν]＝l1400＝300400＝075mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×012)+14×15135×(05+(11+24)×012)+14×07×15]×03＝17kNm
q1静＝09×12(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×12×(05+(11+24)×012)×03＝114kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝057kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×012)×03105kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×114×09+1223×057×09＝179kN
悬臂梁R1＝q1l17×03＝051kN
R＝max[RmaxR1]＝179kN
理R＇＝135kNR＇＇＝135kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×105×09＝108kN
悬臂梁R1＝q2l105×03＝032kN
R＝max[RmaxR1]＝108kN
理R＇＝081kNR＇＇＝081kN
2抗弯验算
计算简图：
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝043kN·m
σ＝MmaxW＝043×1064490＝952Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝267kN
τmax＝2VmaxA2×267×1000424＝1257Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝067mm
νmax＝067mm≤[ν]＝225mm
满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i2633415916562≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1115×1386×(1500+2×200)2936241mm
λ1＝l01i＝2936241159＝184669查表φ1＝0211
Mw092×14ωklah210092×14×018×09×15210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+092×14×00409＝404kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝404292(021×424)+004×1064490＝544Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
Mw092×14ωklah210092×14×018×09×15210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+092×14×00409＝426kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝426162(021×424)+004×1064490＝5684Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝404kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础验算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
70
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
01
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝426(1×01)＝4262kPa≤fak＝70kPa
满足求
（五）羽毛球场屋面板模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土楼板名称
羽毛球场屋面板标高108m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
6
新浇混凝土楼板边宽B(m)
225
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
108
立柱间距la(mm)
900
立柱横间距lb(mm)
900
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
300
立柱距混凝土板长边距离(mm)
225
梁布置方
垂直楼板长边
梁间距(mm)
300
梁距混凝土板长边距离(mm)
75
梁两端悬挑长度(mm)
300300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：
W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×012)+14×25135×(01+(11+24)×012)+14×07×25] ×1651kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×1011kNm
p＝09×13×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[651×0328011×0328+315×034] 024kN·m
σ＝MmaxW＝024×10637500＝633Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×012)×1311kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×311×3004(384×10000×281250)＝012mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
[Lla]取整＝[6000900]取整＝6四等跨连续梁计算梁较悬挑长度300mm需进行利组合计算简图：
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×012)+14×25135×(03+(11+24)×012)+14×07×25]×03＝202kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×012)×03＝107kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝094kNm
M1＝0071q1静L20107q1活L2＝0071×107×0920107×094×092＝014kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝01kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kNm
M2＝0077q2L2+021pL＝0077×01×092+021×315×09＝06kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[202×032201×0322+315×03]＝095kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[01406095]＝095kN·m
σ＝MmaxW＝095×10683330＝1139Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×107×09+062×094×09＝111kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×01×09+0681×315＝22kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[202×0301×03+315]＝318kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[11122318]＝318kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×318×1000(2×100×50)＝095Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×012)×03＝099kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×099×9004(100×9350×4166700)＝011mm≤[ν]＝l400＝900400＝225mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)099×3004(8×9350×4166700)＝003mm≤[ν]＝l1400＝300400＝075mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×012)+14×15135×(05+(11+24)×012)+14×07×15]×03＝17kNm
q1静＝09×12(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×12×(05+(11+24)×012)×03＝114kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝057kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×012)×03105kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×114×09+1223×057×09＝179kN
悬臂梁R1＝q1l17×03＝051kN
R＝max[RmaxR1]＝179kN
理R＇＝112kNR＇＇＝112kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×105×09＝108kN
悬臂梁R1＝q2l105×03＝032kN
R＝max[RmaxR1]＝108kN
理R＇＝068kNR＇＇＝068kN
2抗弯验算
计算简图：
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝056kN·m
σ＝MmaxW＝056×1064490＝12451Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝312kN
τmax＝2VmaxA2×312×1000424＝1471Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝047mm
跨中νmax047mm≤[ν]900400225mm
悬挑段νmax＝02mm≤[ν]150400038mm
满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i2633415916562≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1217×1386×(1500+2×200)3204848mm
λ1＝l01i＝3204848159＝201563查表φ1＝0179
Mw092×14ωklah210092×14×018×09×15210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+092×14×00409＝404kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝404292(018×424)+004×1064490＝6248Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
Mw092×14ωklah210092×14×018×09×15210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+092×14×00409＝426kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝426162(018×424)+004×1064490＝6536Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝404kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础验算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
70
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
01
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝426(1×01)＝4262kPa≤fak＝70kPa
满足求
（六）堂屋面板模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土楼板名称
堂屋面板标高102m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
100
新浇混凝土楼板边长L(m)
9
新浇混凝土楼板边宽B(m)
3
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
108
立柱间距la(mm)
600
立柱横间距lb(mm)
600
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
300
立柱距混凝土板长边距离(mm)
300
梁布置方
垂直楼板长边
梁间距(mm)
300
梁距混凝土板长边距离(mm)
150
梁两端悬挑长度(mm)
300300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：
W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×01)+14×25135×(01+(11+24)×01)+14×07×25] ×1597kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×1011kNm
p＝09×13×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[597×0328011×0328+315×034] 024kN·m
σ＝MmaxW＝024×10637500＝633Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×01)×1261kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×261×3004(384×10000×281250)＝01mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
[Lla]取整1＝[9000600]取整1＝14四等跨连续梁计算梁较悬挑长度300mm需进行利组合计算简图：
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×01)+14×25135×(03+(11+24)×01)+14×07×25]×03＝186kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×01)×03＝091kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝094kNm
M1＝0071q1静L20107q1活L2＝0071×091×0620107×094×062＝006kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝01kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kNm
M2＝0077q2L2+021pL＝0077×01×062+021×315×06＝04kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[186×032201×0322+315×03]＝095kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[00604095]＝095kN·m
σ＝MmaxW＝095×10683330＝1139Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×091×06+062×094×06＝068kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×01×06+0681×315＝218kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[186×0301×03+315]＝318kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[068218318]＝318kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×318×1000(2×100×50)＝095Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×01)×03＝084kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×084×6004(100×9350×4166700)＝002mm≤[ν]＝l400＝600400＝15mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)084×3004(8×9350×4166700)＝002mm≤[ν]＝l1400＝300400＝075mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×01)+14×15135×(05+(11+24)×01)+14×07×15]×03＝154kNm
q1静＝09×12(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×12×(05+(11+24)×01)×03＝098kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝057kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×01)×0309kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×098×06+1223×057×06＝108kN
悬臂梁R1＝q1l154×03＝046kN
R＝max[RmaxR1]＝108kN
理R＇＝081kNR＇＇＝081kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×09×06＝062kN
悬臂梁R1＝q2l09×03＝027kN
R＝max[RmaxR1]＝062kN
理R＇＝046kNR＇＇＝046kN
2抗弯验算
计算简图：
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝012kN·m
σ＝MmaxW＝012×1064490＝2706Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝108kN
τmax＝2VmaxA2×108×1000424＝509Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝003mm
跨中νmax003mm≤[ν]60040015mm
悬挑段νmax＝002mm≤[ν]150400038mm
满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i2633415916562≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1217×1386×(1500+2×200)3204848mm
λ1＝l01i＝3204848159＝201563查表φ1＝0179
Mw092×14ωklah210092×14×018×06×15210＝003kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(05+(24+11)×01)+09×14×1]×06×06+092×14×00306＝163kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝163061(018×424)+003×1064490＝2762Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
Mw092×14ωklah210092×14×018×06×15210＝003kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(075+(24+11)×01)+09×14×1]×06×06+092×14×00306＝173kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝172781(018×424)+003×1064490＝289Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝163kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础验算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
70
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
01
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝173(1×01)＝1728kPa≤fak＝70kPa
满足求
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GD220207
单位(子单位)工程名称
九江碧桂园综合楼
致湖北楚元工程建设咨询限公司(项目监理机构)
方已根公司关规定完成 九江碧桂园综合楼高支模专项施工方案编制公司技术负责审查批准请予审查
附件：（施工组织设计施工方案) 1 份
施工单位(章)四川省第六建筑限公司
项目负责(注册章）：
日 期 年 月 日
专业监理工程师总监代表审查
专业监理工程师总监代表：
日 期 年 月 日
总监理工程师审核意见：
监理单位(章) 湖北楚元工程建设咨询限公司 总监理工程师：
日 期： 年 月 日
专项施工方案报审表
GD220207
单位(子单位)工程名称
九江碧桂园综合楼
致九江碧桂园房产开发限公司(项目监理机构)
方已根公司关规定完成 九江碧桂园综合楼高支模专项施工方案编制公司技术负责审查批准 造价网请予审查
附件：（施工组织设计施工方案) 1 份
施工单位(章)四川省第六建筑限公司
项目负责（注册章）：
日 期 年 月 日
建设单位审查意见
建设单位(章) 九江碧桂园房产开发限公司
建设单位工程师：
日期：
九江碧桂园项目（6号~13号楼18号楼
综合楼）工程施工组织设计方案
编制单位： 四川省第六建筑限公司
编 制：
审 核：
编制日期：
目录
编制说明编制 1
11编制 1
二工程概况： 2
三梁模板体系设计： 2
四板模板体系设计 4
五模板工程质量进度控制 9
5．1轴线偏位预防措施 9
5．2垂直偏差预防措施 10
5．3标高正确预防措施 10
5 4混凝土浇捣方法 10
5．5柱梁模板胀模预防措施 11
5．6梁模垂失稳倒塌预防措施 11
5．7漏浆预防措施 11
5．8拆模时出现缺陷预防措施 12
5．9模板支撑系统质量保证措施控制程序 12
5 10程控制程序： 13
5 11模板高支模施工理架构 14
5 12搭设劳务员选劳动力计划施工进度（见附表） 14
六安全文明施工求 15
（）安全施工求 15
（二）文明环保施工求： 15
（三）安全事应急救援架构 16
七 计算书 16
（）泳池梁模板（扣件式）计算书 16
（二）羽毛球场梁模板（扣件式）计算书 25
（三）堂梁模板（扣件式）计算书 34
（四）泳池屋面板模板（扣件式）计算书 43
（五）羽毛球场屋面板模板（扣件式）计算书 52
（六）堂屋面板模板（扣件式）计算书 61
九江碧桂园综合楼
高支模专项施工方案
根江西省江西省危险性较分部分项工程安全理事实细赣建安201016号文：混凝土模板支撑工程搭设高度8m搭设跨度18m施工总荷载10kNm2集中线荷载15kNm现浇混凝土梁板构件模板支撑系统专项施工方案必须组织专家进行证求工程监理特编制方案
编制说明编制
方案根广东博意建筑设计院限公司提供九江碧桂园综合楼施工图编制
11编制
111九江碧桂园综合楼设计图纸
112 现行关工程施工规范规程标准品茗建筑安全计算软件等
中华民国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）
建筑工程施工质量验收统标准（GB50300－2013）
建设工程项目理规范（GBT5032－2006）
工程测量规范（GB502062007）
混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204－2002）
建筑施工安全检查标准（JGJ592011）
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范（JG1302011）
建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）
危险性较分部分项工程安全理办法（建质〔2009〕87号文）
建设工程高模板支撑系统施工安全监督理导建质〔2009〕254号文
江西省危险性较分部分项工程安全理事实细赣建安201016号文
113 公司现机料加工品等实际生产供应力装备情况
114 施工现场具体情况等
二工程概况：
21 九江碧桂园综合楼处九江市九瑞道15公里处建设单位九江市碧桂园房产开发限公司监理单位湖北楚元工程建设咨询限公司施工单位四川省第六建筑限公司综合楼两层框架结构（局部三层）建设基面积306898m2建筑面积：528287m2
施工方案述容处：
1 综合楼1L~1R11~17轴泳池部分支模搭设高度高处785m（原面标高065m梁高处标高7200）三条梁截面尺寸均200*1200预应力梁跨度18m
2 综合楼1B~1H17~111轴羽毛球场部分支模搭设高度高处1081m（原面标高065m梁高处标高1016）梁截面尺寸300*900跨度105m
3 综合楼1J~1L114~117轴堂架空部分支模搭设高度高处102m（原面标高065m梁高处标高955）梁截面尺寸250*900跨度12m
三梁模板体系设计：
1综合楼1L~1R11~17轴泳池部分材料采18mm厚覆面木胶合板梁采100*50方木梁钢采Ø48*35mm梁跨度方立柱间距600mm梁两侧立柱间距600mm步距1500mm新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200梁左侧立柱距梁中心线距离300mm梁底增加1根立柱梁底立柱根混凝土梁梁宽均分布置
2综合楼1B~1H17~111轴羽毛球场部分材料采18mm厚覆面木胶合板梁采100*50方木梁钢采Ø48*35mm梁跨度方立柱间距600mm梁两侧立柱间距600mm步距1500mm新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200梁左侧立柱距梁中心线距离300mm梁底增加1根立柱梁底立柱根混凝土梁梁宽均分布置
3综合楼1J~1L114~117轴堂架空部分材料采18mm厚覆面木胶合板梁采100*50方木梁钢采Ø48*35mm梁跨度方立柱间距600mm梁两侧立柱间距600mm步距1500mm新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200梁左侧立柱距梁中心线距离300mm梁底增加1根立柱梁底立柱根混凝土梁梁宽均分布置
四板模板体系设计
1 综合楼1L~1R11~17轴泳池部分板模板采15mm厚覆面木胶合板梁采50*100方木泳池屋面板标高78m结构板厚120mm模板支架高度78m立杆间距900*900步距1500mm立杆混凝土板中心称布置梁垂直楼板长边方布置梁间距300mm梁两端悬挑300mm
2 综合楼1B~1H17~111轴羽毛球场部分板模板采15mm厚覆面木胶合板梁采50*100方木泳池屋面板标高108m结构板厚120mm模板支架高度108m立杆间距900*900步距1500mm立杆混凝土板中心称布置梁垂直楼板长边方布置梁间距300mm梁两端悬挑300mm
3综合楼1J~1L114~117轴堂架空部分板模板采15mm厚覆面木胶合板梁采50*100方木泳池屋面板标高102m结构板厚100mm模板支架高度108m立杆间距900*900步距1500mm立杆混凝土板中心称布置梁垂直楼板长边方布置梁间距300mm梁两端悬挑300mm
五模板工程质量进度控制
5．1轴线偏位预防措施
精确弹线：层必须基准点出发测出条轴线测量求进行复测校核精度否达求严禁丈杆逐段引测轴线进行校核办法建筑物较长轴线较时中间选择二点进行复核
成排柱子宜弹出通线柱子边线兜方梁轴线边线宜先墨斗楼面弹线引测柱作复核防止发生梁模板位移
层伸出竖钢筋应严重位移极少数钢筋偏移边线外时应先采取校正措施
柱脚处短钢筋扁铁撑头焊柱钢筋作模板限位柱限位边少两根注意电焊时烧伤柱钢筋
5．2垂直偏差预防措施
立柱模板时应托线板线锤严格校正垂直度成排柱宜先立两端柱模校正复核误顶部拉通麻线根麻线立中间柱模
合理设置模板支撑系统宜采木材钢工具式斜撑斜撑必须固定牢支点底部水角宜45°边柱求3面设置支撑角柱模板两边设支撑外应分角线位置增设支撑防柱模倾斜扭曲
采柱梁时立模方案时梁模板兼起柱模顶部水连杆作时柱箍梁底支架柱支撑相互连接起增加模板整体稳定性
梁侧模口通长围檩必须斜撑固定立柱顶撑横杆底部水倾角60°模板口搭头两侧模板固定梁倾斜侧模应采斜撑楔形垫木加固稳固
5．3标高正确预防措施
正确进行水准测量严格控制柱梁楼板标高
5 4混凝土浇捣方法
1模板安装完成先浇捣柱混凝土然进行梁板钢筋绑扎
2梁板混凝土浇捣（高支模部分）拟采汽车天泵中空角相交中点开始浇捣逐步外均匀浇捣砼堆放高分集中时拨开振动时振动棒撬住摸板钢筋振动浇捣高支模楼面砼程中安排专职安全员进行班浇捣前参加浇捣施工员作浇捣计术交底安全交底浇筑程中班木工施工员时观察模板体系变形情况水准仪30分钟观测次发现异常情况时报告特检查钢局部弯曲造成失稳木枋挠度等异常情况异常施工员立指挥楼面工作员撤离确认安全威胁解方进行正常施工
3浇捣混凝土时安排6高支模区域作业免增加必施工荷载
5．5柱梁模板胀模预防措施
柱模外应设围檩柱箍柱箍间距应加密（间距40cm）时柱箍模板间应采拔榫塞紧防凸肚漏浆柱边中部加拉螺栓柱箍相两边应致处水翘裂免削弱身刚度柱留设混凝土浇灌孔时门子板应支撑牢固必时加柱箍斜撑
木模板侧模口必须夹木钉紧支柱横杆梁侧模板通长围檩兼作楼板模板桁架支座时围檩应加设短柱短撑木
扣件拧紧程序钢筋支架承载力稳定安全影响拧紧程度适扣件具足够抗滑抗扭抗拔力力防滑丝
浇捣混凝土时震动器强震模板意拆柱箍支撑梁口拉杆竖构件应分层浇捣控制施工速度避免产生侧压力
5．6梁模垂失稳倒塌预防措施
立柱必须置室顶板足够支承面积铺设垫板
钢筋混凝土梁跨度4m时安装模板应设计求起拱
5．7漏浆预防措施
木模板拼缝处应直刨光拼板紧密浇混凝土前隔液浇水模板润湿膨胀拼缝处挤紧
边柱外侧模板口应模板落低50mm便夹紧段混凝土防止出现漏浆现象
梁柱相交梁模柱连接处应考虑木模板吸湿长膨胀影响料尺寸稍缩短混凝土浇灌梁模板顶端外口刚柱面贴面避免梁模板嵌入柱墙混凝土梁模板缩短太否膨胀未贴柱墙模板会发生漏浆现象
板底模板梁接合处应方木镶接阴角模板板底模板应考虑浇水润湿膨胀素适缩模板尺寸样防止漏浆避免板底模板嵌入墙梁便拆模
5．8拆模时出现缺陷预防措施
混凝土拆模强度应损坏混凝土表面出现掉棱缺角准般非承重侧模拆模时混凝土强度1Mpa门窗洞口模板拆模时混凝土强度4Mpa承重模板应规范求决定拆模时间
模板脱模应趁板面潮湿粘板面混凝土残浆强度低立长柄铲刀清理模板板面然涂刷新脱模剂备
模板构造模板易拆拆模序安装模板序相反拆模利易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土现象
5．9模板支撑系统质量保证措施控制程序
1原材料采购前做市场调查中选择生产理质量厂家作采购象建立供货关系做记录
2工程施工中道工序部位分项分部工程单位工程标识质量检查证质量记录阐明
3施工程中严格执行项标准根工程施工合求补充完善部质量保证体系保证工程质量合格率达100％确保工程保质保量完成
4施工理中严格执行项标准推行全面质量理提高理员质量意识全员工作质量保证工程质量
5细化验收程序分层段验收发现质量问题时整改落实整改责严格执行整改复检制度真正做次验收合格率90％
6建立质量评奖罚制度施工时勤交底检验创优质
5 10程控制程序：
检查脚手架脚手板
材质证明取样复验
制定审核模板装配样
中间抽查
检互检专检
执行验评标准
型号挂牌
合格项处理
办理模板验收签证手续
清理现场文明施工
熟悉图纸技术资料
学操作规程
质量标准
准备
工作
技术交底
书 面 交 底
操作员参加
现场模板
安装
质量评定
资料
整理
模板加工
成型
钢筋模板工序
交接检查
检 记 录
质量评定记录
施 工 记 录
材料合格证
5 11模板高支模施工理架构
施工理体系
项目理
技术负责
技术负责
安全
栋号生产
栋号技术
机械设
备组
预
算
组
材料组
施工组
质安组
勤组
栋号长
财务室
资
料
组
采购组长
保安组
仓组长
5 12搭设劳务员选劳动力计划施工进度（见附表）
1搭设支架工均选持证岗架子工进行采木工进行模板支架搭设搭设前作业班组进行技术交底安全交底
2高支模结构施工劳动力计划（见附表）
工种
架子工
木工
钢筋工
混凝土工
数量（）
30
60
40
30
3高支模结构施工进度（实际进度准）（见附表）
序号
施工项目容
开始时间
结束时间
1
综合楼1L~1R11~17轴泳池部分
20140116
20140126
2
综合楼1B~1H17~111轴羽毛球场部分
20140101
20140126
3
综合楼1J~1L114~117轴堂架空部分
20140101
20140126
注：梁结构拆前先留取试块试压强度达规定求时进行
六安全文明施工求
（）安全施工求
1 作业员需带安全帽背安全带防止高空坠落高空落物伤害
2 严禁酒作业施工现场严禁嬉戏闹
3 梁底板铺设完毕时固定防止探头板出现避免员坠落
4 模板支撑架拆时设置警戒线安排专值班杜绝非作业员进入拆区域
5 支撑架拆严禁直接高空抛落
6 砼浇筑前应组织技术质安员整支撑体系进行检查加固
7 砼浇筑时安排专支撑架体观察监控加固
（二）文明环保施工求：
1高支模时禁止酒作业
2高支模搭拆时量避免噪声产生量避免夜间23时施工
3夏季温度较高应做工防暑降温工作工劳保品发放
4文明施工做工完场清
（三）安全事应急救援架构
组长：李建明 电话：13809281001
副组长：徐殿康 电话：15371279268
组员：郭超 李建忠 冉德 许华强 黄坤
急救中心：120
七 计算书
（）泳池梁模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土梁名称
YKL1
新浇混凝土梁计算跨度(m)
18
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
500×1200
新浇混凝土结构层高(m)
785
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
梁
15
板
11
施工员设备荷载标准值Q1k
计算支架立柱支承结构构件时(kNm2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kNm2)
水面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
600
梁两侧立柱间距lb(mm)
600
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)l＇b(mm)
12001200
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
300
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
300
梁底支撑梁根数
5
梁底支撑梁端悬挑长度(mm)
300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm四等跨连续梁计算计算简图：
W＝bh261000×18×186＝54000mm3I＝bh3121000×18×18×1812＝486000mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(24+15)×12)+14×2135×(01+(24+15)×12)+14×07×2]×1＝3906kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×12]×1＝373kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×12]×1＝307kNm
1强度验算
Mmax＝0107q1静L2+0121q1活L2＝0107×373×0122+0121×176×0122＝006kN·m
σ＝MmaxW＝006×10654000＝109Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0632qL4(100EI)0632×307×1254(100×10000×486000)＝001mm≤[ν]＝l400＝125400＝031mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R50393 q1静l +0446 q1活l0393×373×012+0446×176×012＝193kN
R2R41143 q1静l +1223 q1活l1143×373×012+1223×176×012＝56kN
R30928 q1静l +1142 q1活l0928×373×012+1142×176×012＝458kN
标准值(正常极限状态)
R1＇R5＇0393 q2l0393×307×012＝151kN
R2＇R4＇1143 q2l1143×307×012＝439kN
R3＇0928 q2l0928×307×012＝356kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
4167
梁截面惯性矩I(cm4)
10417
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：
q1＝max{193+09×135×[(0301)×054+05×(12012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×1135×(05+(24+11)×012)+14×07×1]×max[03052(0603)052]2×156+09×135×(0301)×054}563kNm
q2＝max[151+(0301)×054+05×(12012)+(05+(24+11)×012)×max[03052(0603)052]2×1439+(0301)×054]＝441kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×563×06205×563×032]＝025kN·m
σ＝MmaxW＝025×10641670＝608Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×563×06563×03]＝205kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×205×1000(2×100×50)＝062Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×441×6004(100×9350×1041700)＝037mm≤[ν]＝l400＝600400＝15mm
ν2＝q2l24(8EI)＝441×3004(8×9350×1041700)＝046mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×563×060393×563×06+563×03]＝386kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R5＝188kNR2＝R4＝386kNR3＝316kN
正常极限状态
R＇max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×441×060393×441×06+441×03]＝303kN
理梁底支撑梁受支座反力次R＇1＝R＇5＝159kNR＇2＝R＇4＝303kNR＇3＝246kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：
1抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0269×1065080＝5304Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝3456kN
τmax＝2VmaxA2×3456×1000489＝1414Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝004mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝228kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝228kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
λhi15001599434≤[λ]150
长细满足求
查表φ＝063
1风荷载计算
Mw＝092×14×ωk×la×h210＝092×14×018×06×15210＝003kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝09×[12×(01+(24+15)×12)+09×14×2]×1＝3542kNm
2)梁验算
q1＝max{176+(0301)×054+09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[03052(0603)052]2×1508+(0301)×054}511kNm
四～六计算程：
R1＝211kNR2＝918kNR3＝211kN
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[211+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+03052)2×12918211+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+0603052)2×12]+00306＝927kN
f＝N(φA)+MwW＝926792(063×424)+003×1064490＝4061Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝1007kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础计算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
015
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝927(1×015)＝6179kPa≤fak＝140kPa
满足求
（二）羽毛球场梁模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土梁名称
WKL2(1)
新浇混凝土梁计算跨度(m)
105
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
300×900
新浇混凝土结构层高(m)
108
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
梁
15
板
11
施工员设备荷载标准值Q1k
计算支架立柱支承结构构件时(kNm2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kNm2)
水面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
600
梁两侧立柱间距lb(mm)
600
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)l＇b(mm)
12001200
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
300
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
300
梁底支撑梁根数
3
梁底支撑梁端悬挑长度(mm)
150
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：
W＝bh261000×18×186＝54000mm3I＝bh3121000×18×18×1812＝486000mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(24+15)×09)+14×2135×(01+(24+15)×09)+14×07×2]×1＝2977kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×09]×1＝2801kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×09]×1＝2305kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×2977×0152＝008kN·m
σ＝MmaxW＝008×10654000＝155Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521qL4(100EI)0521×2305×1504(100×10000×486000)＝0013mm≤[ν]＝l400＝150400＝038mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×2801×015+0437×176×015＝169kN
R2125q1l125×2977×015＝558kN
标准值(正常极限状态)
R1＇R3＇0375 q2l0375×2305×015＝13kN
R2＇125q2l125×2305×015＝432kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
4167
梁截面惯性矩I(cm4)
10417
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：
q1＝max{169+09×135×[(0301)×032+05×(09012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×1135×(05+(24+11)×012)+14×07×1]×max[03032(0603)032]2×1558+09×135×(0301)×032}562kNm
q2＝max[13+(0301)×032+05×(09012)+(05+(24+11)×012)×max[03032(0603)032]2×1432+(0301)×032]＝435kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×562×06205×562×0152]＝022kN·m
σ＝MmaxW＝022×10641670＝519Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×562×06562×015]＝2046kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×2046×1000(2×100×50)＝061Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×435×6004(100×9350×1041700)＝037mm≤[ν]＝l400＝600400＝15mm
ν2＝q2l24(8EI)＝435×1504(8×9350×1041700)＝003mm≤[ν]＝l400＝150400＝038mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×562×060393×562×06+562×015]＝385kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝177kNR2＝385kN
正常极限状态
R＇max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×435×060393×435×06+435×015]＝298kN
理梁底支撑梁受支座反力次R＇1＝R＇3＝15kNR＇2＝298kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：
1抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝01×1065080＝196Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝1217kN
τmax＝2VmaxA2×1217×1000489＝498Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝002mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝055kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝055kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
λhi15001599434≤[λ]150
长细满足求
查表φ＝063
1风荷载计算
Mw＝092×14×ωk×la×h210＝092×14×018×06×15210＝003kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝09×[12×(01+(24+15)×09)+09×14×2]×1＝2716kNm
2)梁验算
q1＝max{155+(0301)×032+09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[03032(0603)032]2×1509+(0301)×032}512kNm
四～六计算程：
R1＝052kNR2＝582kNR3＝053kN
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[052+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+03032)2×12582053+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+0603032)2×12]+00306＝591kN
f＝N(φA)+MwW＝591185(063×424)+003×1064490＝2813Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝628kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础计算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
015
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝591(1×015)＝3941kPa≤fak＝140kPa
满足求
（三）堂梁模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土梁名称
BWKL4
新浇混凝土梁计算跨度(m)
12
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
250×900
新浇混凝土结构层高(m)
102
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
梁
15
板
11
施工员设备荷载标准值Q1k
计算支架立柱支承结构构件时(kNm2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kNm2)
水面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
600
梁两侧立柱间距lb(mm)
600
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)l＇b(mm)
12001200
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
300
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
300
梁底支撑梁根数
3
梁底支撑梁端悬挑长度(mm)
300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：
W＝bh261000×18×186＝54000mm3I＝bh3121000×18×18×1812＝486000mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(24+15)×09)+14×2135×(01+(24+15)×09)+14×07×2]×1＝2977kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×09]×1＝2801kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×09]×1＝2305kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×2977×0122＝006kN·m
σ＝MmaxW＝006×10654000＝108Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521qL4(100EI)0521×2305×1254(100×10000×486000)＝0006mm≤[ν]＝l400＝125400＝031mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×2801×012+0437×176×012＝141kN
R2125q1l125×2977×012＝465kN
标准值(正常极限状态)
R1＇R3＇0375 q2l0375×2305×012＝108kN
R2＇125q2l125×2305×012＝36kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
4167
梁截面惯性矩I(cm4)
10417
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：
q1＝max{141+09×135×[(0301)×0252+05×(09012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×1135×(05+(24+11)×012)+14×07×1]×max[030252(0603)0252]2×1465+09×135×(0301)×0252}468kNm
q2＝max[108+(0301)×0252+05×(09012)+(05+(24+11)×012)×max[030252(0603)0252]2×136+(0301)×0252]＝363kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×468×06205×468×032]＝021kN·m
σ＝MmaxW＝021×10641670＝506Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×468×06468×03]＝1705kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×1705×1000(2×100×50)＝051Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×363×6004(100×9350×1041700)＝03mm≤[ν]＝l400＝600400＝15mm
ν2＝q2l24(8EI)＝363×3004(8×9350×1041700)＝038mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×468×060393×468×06+468×03]＝321kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝162kNR2＝321kN
正常极限状态
R＇max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×363×060393×363×06+363×03]＝249kN
理梁底支撑梁受支座反力次R＇1＝R＇3＝14kNR＇2＝249kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：
1抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0094×1065080＝1841Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝1251kN
τmax＝2VmaxA2×1251×1000489＝512Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝001mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝037kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝037kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
λhi15001599434≤[λ]150
长细满足求
查表φ＝063
1风荷载计算
Mw＝092×14×ωk×la×h210＝092×14×018×06×15210＝003kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝09×[12×(01+(24+15)×09)+09×14×2]×1＝2716kNm
2)梁验算
q1＝max{129+(0301)×0252+09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[030252(0603)0252]2×1424+(0301)×0252}427kNm
四～六计算程：
R1＝035kNR2＝531kNR3＝035kN
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[035+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+030252)2×12531035+09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(12+06030252)2×12]+00306＝54kN
f＝N(φA)+MwW＝540098(063×424)+003×1064490＝2623Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝571kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础计算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
015
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝54(1×015)＝3601kPa≤fak＝140kPa
满足求
（四）泳池屋面板模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土楼板名称
泳池屋面板标高78m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
6
新浇混凝土楼板边宽B(m)
3
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
78
立柱间距la(mm)
900
立柱横间距lb(mm)
900
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
300
立柱距混凝土板长边距离(mm)
150
梁布置方
垂直楼板长边
梁间距(mm)
300
梁距混凝土板长边距离(mm)
150
梁两端悬挑长度(mm)
300300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：
W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×012)+14×25135×(01+(11+24)×012)+14×07×25] ×1651kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×1011kNm
p＝09×13×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[651×0328011×0328+315×034] 024kN·m
σ＝MmaxW＝024×10637500＝633Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×012)×1311kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×311×3004(384×10000×281250)＝012mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
[Lla]取整＝[6000900]取整＝6四等跨连续梁计算梁较悬挑长度300mm需进行利组合计算简图：
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×012)+14×25135×(03+(11+24)×012)+14×07×25]×03＝202kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×012)×03＝107kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝094kNm
M1＝0071q1静L20107q1活L2＝0071×107×0920107×094×092＝014kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝01kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kNm
M2＝0077q2L2+021pL＝0077×01×092+021×315×09＝06kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[202×032201×0322+315×03]＝095kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[01406095]＝095kN·m
σ＝MmaxW＝095×10683330＝1139Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×107×09+062×094×09＝111kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×01×09+0681×315＝22kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[202×0301×03+315]＝318kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[11122318]＝318kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×318×1000(2×100×50)＝095Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×012)×03＝099kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×099×9004(100×9350×4166700)＝011mm≤[ν]＝l400＝900400＝225mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)099×3004(8×9350×4166700)＝003mm≤[ν]＝l1400＝300400＝075mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×012)+14×15135×(05+(11+24)×012)+14×07×15]×03＝17kNm
q1静＝09×12(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×12×(05+(11+24)×012)×03＝114kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝057kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×012)×03105kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×114×09+1223×057×09＝179kN
悬臂梁R1＝q1l17×03＝051kN
R＝max[RmaxR1]＝179kN
理R＇＝135kNR＇＇＝135kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×105×09＝108kN
悬臂梁R1＝q2l105×03＝032kN
R＝max[RmaxR1]＝108kN
理R＇＝081kNR＇＇＝081kN
2抗弯验算
计算简图：
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝043kN·m
σ＝MmaxW＝043×1064490＝952Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝267kN
τmax＝2VmaxA2×267×1000424＝1257Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝067mm
νmax＝067mm≤[ν]＝225mm
满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i2633415916562≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1115×1386×(1500+2×200)2936241mm
λ1＝l01i＝2936241159＝184669查表φ1＝0211
Mw092×14ωklah210092×14×018×09×15210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+092×14×00409＝404kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝404292(021×424)+004×1064490＝544Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
Mw092×14ωklah210092×14×018×09×15210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+092×14×00409＝426kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝426162(021×424)+004×1064490＝5684Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝404kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础验算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
70
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
01
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝426(1×01)＝4262kPa≤fak＝70kPa
满足求
（五）羽毛球场屋面板模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土楼板名称
羽毛球场屋面板标高108m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
6
新浇混凝土楼板边宽B(m)
225
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
108
立柱间距la(mm)
900
立柱横间距lb(mm)
900
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
300
立柱距混凝土板长边距离(mm)
225
梁布置方
垂直楼板长边
梁间距(mm)
300
梁距混凝土板长边距离(mm)
75
梁两端悬挑长度(mm)
300300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：
W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×012)+14×25135×(01+(11+24)×012)+14×07×25] ×1651kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×1011kNm
p＝09×13×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[651×0328011×0328+315×034] 024kN·m
σ＝MmaxW＝024×10637500＝633Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×012)×1311kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×311×3004(384×10000×281250)＝012mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
[Lla]取整＝[6000900]取整＝6四等跨连续梁计算梁较悬挑长度300mm需进行利组合计算简图：
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×012)+14×25135×(03+(11+24)×012)+14×07×25]×03＝202kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×012)×03＝107kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝094kNm
M1＝0071q1静L20107q1活L2＝0071×107×0920107×094×092＝014kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝01kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kNm
M2＝0077q2L2+021pL＝0077×01×092+021×315×09＝06kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[202×032201×0322+315×03]＝095kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[01406095]＝095kN·m
σ＝MmaxW＝095×10683330＝1139Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×107×09+062×094×09＝111kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×01×09+0681×315＝22kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[202×0301×03+315]＝318kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[11122318]＝318kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×318×1000(2×100×50)＝095Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×012)×03＝099kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×099×9004(100×9350×4166700)＝011mm≤[ν]＝l400＝900400＝225mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)099×3004(8×9350×4166700)＝003mm≤[ν]＝l1400＝300400＝075mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×012)+14×15135×(05+(11+24)×012)+14×07×15]×03＝17kNm
q1静＝09×12(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×12×(05+(11+24)×012)×03＝114kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝057kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×012)×03105kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×114×09+1223×057×09＝179kN
悬臂梁R1＝q1l17×03＝051kN
R＝max[RmaxR1]＝179kN
理R＇＝112kNR＇＇＝112kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×105×09＝108kN
悬臂梁R1＝q2l105×03＝032kN
R＝max[RmaxR1]＝108kN
理R＇＝068kNR＇＇＝068kN
2抗弯验算
计算简图：
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝056kN·m
σ＝MmaxW＝056×1064490＝12451Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝312kN
τmax＝2VmaxA2×312×1000424＝1471Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝047mm
跨中νmax047mm≤[ν]900400225mm
悬挑段νmax＝02mm≤[ν]150400038mm
满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i2633415916562≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1217×1386×(1500+2×200)3204848mm
λ1＝l01i＝3204848159＝201563查表φ1＝0179
Mw092×14ωklah210092×14×018×09×15210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+092×14×00409＝404kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝404292(018×424)+004×1064490＝6248Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
Mw092×14ωklah210092×14×018×09×15210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+092×14×00409＝426kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝426162(018×424)+004×1064490＝6536Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝404kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础验算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
70
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
01
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝426(1×01)＝4262kPa≤fak＝70kPa
满足求
（六）堂屋面板模板（扣件式）计算书
工程属性
新浇混凝土楼板名称
堂屋面板标高102m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
100
新浇混凝土楼板边长L(m)
9
新浇混凝土楼板边宽B(m)
3
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
108
立柱间距la(mm)
600
立柱横间距lb(mm)
600
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
300
立柱距混凝土板长边距离(mm)
300
梁布置方
垂直楼板长边
梁间距(mm)
300
梁距混凝土板长边距离(mm)
150
梁两端悬挑长度(mm)
300300
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：
W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×01)+14×25135×(01+(11+24)×01)+14×07×25] ×1597kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×1011kNm
p＝09×13×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[597×0328011×0328+315×034] 024kN·m
σ＝MmaxW＝024×10637500＝633Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×01)×1261kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×261×3004(384×10000×281250)＝01mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
[Lla]取整1＝[9000600]取整1＝14四等跨连续梁计算梁较悬挑长度300mm需进行利组合计算简图：
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×01)+14×25135×(03+(11+24)×01)+14×07×25]×03＝186kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×01)×03＝091kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝094kNm
M1＝0071q1静L20107q1活L2＝0071×091×0620107×094×062＝006kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝01kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kNm
M2＝0077q2L2+021pL＝0077×01×062+021×315×06＝04kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[186×032201×0322+315×03]＝095kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[00604095]＝095kN·m
σ＝MmaxW＝095×10683330＝1139Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×091×06+062×094×06＝068kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×01×06+0681×315＝218kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[186×0301×03+315]＝318kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[068218318]＝318kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×318×1000(2×100×50)＝095Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×01)×03＝084kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×084×6004(100×9350×4166700)＝002mm≤[ν]＝l400＝600400＝15mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)084×3004(8×9350×4166700)＝002mm≤[ν]＝l1400＝300400＝075mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×01)+14×15135×(05+(11+24)×01)+14×07×15]×03＝154kNm
q1静＝09×12(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×12×(05+(11+24)×01)×03＝098kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝057kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×01)×0309kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×098×06+1223×057×06＝108kN
悬臂梁R1＝q1l154×03＝046kN
R＝max[RmaxR1]＝108kN
理R＇＝081kNR＇＇＝081kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×09×06＝062kN
悬臂梁R1＝q2l09×03＝027kN
R＝max[RmaxR1]＝062kN
理R＇＝046kNR＇＇＝046kN
2抗弯验算
计算简图：
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝012kN·m
σ＝MmaxW＝012×1064490＝2706Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝108kN
τmax＝2VmaxA2×108×1000424＝509Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝003mm
跨中νmax003mm≤[ν]60040015mm
悬挑段νmax＝002mm≤[ν]150400038mm
满足求
七立柱验算
立杆稳定性计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i2633415916562≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1217×1386×(1500+2×200)3204848mm
λ1＝l01i＝3204848159＝201563查表φ1＝0179
Mw092×14ωklah210092×14×018×06×15210＝003kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(05+(24+11)×01)+09×14×1]×06×06+092×14×00306＝163kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝163061(018×424)+003×1064490＝2762Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
Mw092×14ωklah210092×14×018×06×15210＝003kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(075+(24+11)×01)+09×14×1]×06×06+092×14×00306＝173kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝172781(018×424)+003×1064490＝289Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝163kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础验算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
70
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
01
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝173(1×01)＝1728kPa≤fak＝70kPa
满足求
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